689, 689 — Сварка жаропрочные — Обработка 560 — Сварка

Дисперсионно-твердеющие жаропрочные стали и сплавы требуют проведения сварки в строго определенных условиях нагрева и охлаждения, они склонны к образованию трещин как при сварке, так и термической обработке. Сварку проводят после закалки материала на твердый раствор. [c.228]

В настоящее время большое значение приобретает сварка жаропрочных сталей и сплавов с конструкционными применительно к турбокомпрессорам дизельных двигателей. Проведены исследования соединений, выполненных сваркой трением, из следующих сочетаний материалов жаропрочная сталь ЭИ 572 со сталью 40Г для турбин, работающих при температуре до 700°, и жаропрочные сплавы иа никелевой основе ЭН 857 и АНВ-300 со сталью 40Х для турбин, работающих при температуре до 900 °С. Разработана технология сварки и термической обработки. Испытания на усталостную прочность и производственные испытания показали, что сварные соединения из указанных материалов имеют высокие прочностные показатели [11]. [c.190]

При сварке вольфрамовым электродом в аргоне удается полностью проплавить кромки на весу, поэтому данный способ широко используется для сварки неповоротных стыков трубопроводов с небольшой толщиной стенок и корневого шва у толстостенных трубопроводов. Обычно применяется постоянный ток прямой полярности. Переменный ток используют для сварки жаропрочных сталей с содержанием алюминия более 1%. Переменный ток позволяет разрушить богатую алюминием пленку окислов, образующуюся на поверхности свариваемых кромок. Сварка вольфрамовым электродом без присадочной проволоки практически исключает металлургическую обработку металла сварочной ванны, который сохраняет химический состав основного металла. Присадочная проволока выбирается в зависимости от марки свариваемого металла, назначения конструкции и условий ее работы. [c.135]

Статистическая обработка опытных данных позволяет представить зависимость F b от толщины металла для диапазона толщин 0,5...3,0 мм в виде линейной функции Fob = KpS, где Кр - коэффициент, зависящий от материала и жесткости режима сварки, даН/м. Обычно на стадии сварка для исходной циклограммы процесса (см. табл. 5.6, п. 1) Кр для низкоуглеродистых сталей (100... 350)10 низколегированных и углеродистых (400...500)10 коррозионно-стойких (300... 500)10 жаропрочных сплавов (650...1000)10 алюминиевых (типа АМгАМ) и магниевых сплавов (220...250)10 титана и его сплавов (200...300)10 латуней (100...350)10 Большие значения Кр следует выбирать для жестких режимов и для металла меньшей толщины. [c.323]

Сложный состав жаропрочных аустенитных сталей создает предпосылки и к образованию в твердом состоянии различных комплексов (карбидов, нитридов и интерметаллидов переменного состава) в результате диффузионных процессов, протекающих при повышенных температурах сварке, термической обработке и экс- [c.50]

Выбор способов сварки конструкций из жаропрочных сталей связан с целым рядом факторов. Из них основными являются следующие марка (состав) основного металла, из которого изготовляется сварная конструкция, узел тип, конструктивные формы, размеры, в частности толщина металла изготовляемой конструкции условия эксплуатации конструкции — температура и длительность эксплуатации возможность проведения последующей после сварки термической обработки. [c.67]

Температуру сварки жаропрочных сплавов, исходя из их свойств, процессов рекристаллизации и диффузии, выбирают в интервале 1323—1523 К. Давление сжатия и время сварки могут быть рассчитаны по необходимой при заданной обработке поверхностей величине пластической деформации и скорости ползучести жаропрочных сплавов. Для выполнения расчетов необходимо знать уравнения ползучести жаропрочных сплавов и входящие в уравнение величины. В зависимости от величины давления сжатия и температуры скорость установившейся ползучести жаропрочных сплавов может быть описана одним из уравнений [c.165]

Термической обработке после сварки должны в обязательном порядке подвергаться сварные соединения труб и фасонные сварные детали, изготовленные из углеродистой стали при толщине стенки более 35 мм. Сварные соединения труб и фасонных литых и кованых частей из перлитных жаропрочных сталей подвергают обязательной термической обработке независимо от толщины стенки. [c.205]

Замедленное охлаждение низколегированных жаропрочных сталей после сварки и после термической обработки необходимо для получения равновесных структур, отличающихся высокой жаропрочностью. При медленном охлаждении (в асбесте или с печью) напряжения от разности температур по сечению стыка практически устраняются. Нежелательно накладывать на остаточные сварочные напряжения и напряжения от структурных превращений еще и температурные напряженпя. [c.212]

При назначении режима отпуска сварных изделий из перлитных или хромистых сталей необходимо также учитывать и режим термической обработки заготовок перед сваркой. Как правило, указанные стали относятся к классу улучшаемых, получающих свои оптимальные свойства в состоянии закалки или нормализации с последующим отпуском. По существующей практике контроль свойств материалов сварных конструкций производится путем испытания образцов, вырезанных из заготовок. Для того чтобы эти свойства сохранились и в сварной конструкции, необходимо, очевидно, чтобы температура отпуска последней была бы ниже соответствующего значения температуры отпуска заготовки. В обычной практике эта разница составляет 20—40°. В связи с необходимостью отпуска сварной конструкции при температурах выше 650° это требование позволяет использовать для сварных изделий жаропрочные стали, обработанные лишь по режиму высокого отпуска. Несоблюдение его — отпуск сварной конструкции при температурах выше температур отпуска заготовок — приведет к разупрочнению стали при невозможности контролирования ее свойств. Требование обработки деталей перлитных и хромистых сталей перед сваркой по режиму высокого отпуска обусловлено также (глава П) необходимостью сохранения [c.91]

Для массивных сварных конструкций из перлитных сталей повышенной жесткости, требующих подогрева при сварке, в ряде случаев необходимым является проведение операции термической обработки изделия непосредственно после сварки, без промежуточного охлаждения изделия перед термической обработкой. Необходимость соблюдения этого условия определяется опасностью появления трещин в закаленных зонах сварного соединения, образующихся при охлаждении до 50—200° изделия, сваренного с подогревом. Проведение немедленной термической обработки без охлаждения изделия после сварки позволяет устранить закаленные зоны и, следовательно, уменьшить опасность трещинообразования. Для сварных конструкций из хромистых жаропрочных сталей большой жесткости при толщине деталей, свариваемых с подогревом в 300—400°, свыше 30—50 мм необходимо после сварки охладить изделие до 120—150°, после чего производить отпуск. [c.92]

Стали мартенситного класса обладают более высокой жаропрочностью и повышенным сопротивлением окислению (Сг>12 %), чем перлитные. Вследствие возможного образования хрупких мартенситных структур после сварки возникает необходимость проведения высокотемпературного отпуска (650—700 С). Такая термическая обработка также снимает напряжении, возникающие при мартенситном [c.287]

Термомеханическая обработка повышает пластичность и длительную прочность жаропрочных сплавов на никелевой основе. Недостатком ТМО является разупрочнение основного металла и околошовной зоне после сварки. [c.293]

При термообработке конструкций из жаропрочных перлитных сталей используют обычно отпуск, он может применяться также как местная термическая обработка. Отпуск стабилизирует структуру (твердость) сварного соединения и снижает остаточные напряжения. С увеличением содержания хрома, молибдена, ванадия и других элементов, повышающих релаксационную стойкость сталей, температура отпуска и время выдержки должны увеличиваться. Недостатком отпуска является невозможность полного выравнивания структуры, в частности устранения разупрочненной прослойки в зоне термического влияния сварки, что может быть достигнуто только при печной термической обработке всей конструкции (табл. 7.10). [c.322]

Лазерный луч применяют для прошивания отверстий, резки материалов, маркирования, сварки, поверхностной термической обработки и других операций. Лазерным методом изготовляют отверстия диаметром d от нескольких микрометров до нескольких десятков миллиметров, глубиной Я до 13...15 мм в таких труднообрабатываемых материалах, как титановые, твердые, жаропрочные и специальные сплавы, магнитные материалы, алмазы, ферриты, керамика и т.п. Отверстия изготовляют в волоках, фильерах, форсунках, часовых камнях, в ферритовых пластинках памяти, диафрагмах, в подложках микросхем и других деталях. [c.748]

Получение оптимальных свойств металла шва в этом термическом состоянии позволяет реализовать также выдвинутые в предыдущем параграфе рекомендации по снижению опасности около-шовного растрескивания при сварке за счет использования заготовок с мелким зерном. Последнее достигается в результате проведения аустенитизации заготовок при меньшей температуре, чем это требуется для получения оптимальной жаропрочности сплава. Оптимальный же режим аустенитизации сплава совмещается в данном случае с режимом полной термической обработки сварного соединения и обеспечивает требуемые уровни жаропрочности основного металла и шва. Следует, однако, учесть, что эта технология может успешно применяться для относительно небольших по размерам сварных узлов, в процессе полной термической обработки которых не следует ожидать значительных деформаций. Для крупногабаритных узлов, где эта опасность вероятна, нужно в большинстве случаев ограничиваться проведением термической обработки по режиму двойной стабилизации. [c.248]

Аустенитные стали и сплавы работают в условиях самых различных температур, нагрузок и сред. Поэтому и к сварным соединениям этих сталей и сплавов предъявляются самые разнообразные требования, в зависимости от назначения сварной конструкции. Получение заданных механических свойств, требуемой жаропрочности, стойкости сварных швов против жидкостной или газовой коррозии определяется, естественно, прежде всего композицией шва, его структурой и термической обработкой. Но очень многое зависит и от технологии и техники сварки. [c.230]

Есть еще один вид хрупкого разрушения сварных соединений аустенитных сталей и сплавов — термические трещины. Чтобы уменьшить вероятность появления этих трещин, характерных для дисперсионно-твердеющих жаропрочных сталей и сплавов, нужно уменьшить сварочные напряжения, не допустить, чтобы во время термической обработки они могли превысить предел длительной прочности основного металла. А для этого нужно ослабить или полностью исключить неравномерность сварочного нагрева конструкции, исключить литейную усадку шва. Минимальные сварочные напряжения могут быть созданы при отказе от высокотемпературного нагрева, в пределе —- при отказе от сварки плавлением. [c.365]

От композиции прослойки и ее толщины зависят время сварки продолжительность последующей термической обработки, требующейся для исчезновения прослойки в результате протекания диффузионных процессов свойства сварного соединения— его жаропрочность и длительная пластичность. [c.371]

Основными способами сварки жаропрочных перлитных сталей являются дуговая покрытыми электродами, в защитных газах и под флюсом. Подготовку кромок деталей под сварку производят механической обработкой. Допускается применение кислородной или плазменнодуговой резки с последующим удалением слоя поврежденного металла толщиной не менее 2 мм. [c.321]

Трещины прн термической обработке возникают также в сварных соединениях теплоустойчивых сталей, в первую очередь легированных ванадием, молибденом и хромом. Одна из подобных зародышевых трещин на наружной поверхности у усиления шва (рис. 57) явилась, как указывалось выше, очагом эксплуатационного разрушения стыка паропровода стали 15Х1М1Ф после 60 тыс. ч эксплуатации при температуре 535—565 С (рис. 57, а). Примеры их появления в турбинных сварных конструкциях изложены в [93], Термическая обработка может приводить к трещинам и в изделиях из аустенитных нержавеющих и жаропрочных сталей, как правило, легированных ниобием или титаном. Наиболее вероятно их возникновение в изделиях большой толщины и сложной конфигурации, особенно при сочетании разиостенных элементов. С повышением жаропрочности сталей и прежде всего с повышением в них содержания ниобия и титана возможность появления указанных трещин возрастает, а сами трещины могут быть настолько большими, что приводят к браку изделия. На рис. 58 показан эскиз ротора газовой турбины, состоящего из двух сваренных между собой дисков из стали X15Н35ВЗТ диаметром 500 мм и привариваемого к ним стакана диаметром 400 мм при калибре швов 30 мм. Ротор после сварки был стабилизирован по режиму 700° С — 15 ч, что привело к появлению в районе околошовной зоны одного из дисков, а также у концентратора в месте перехода от горизонтального к вертикальному участку, большого числа [c.95]

При сварке неупрочненного сплава марки Э435 каких-либо трудностей не встречается. Листовые конструкции из него обычно свариваются проволокой того же состава методом аргоно-дуговой сварки. Получение надежных сварных соединений из жаропрочных сплавов на никелевой основе встречает серьезные трудности. Они связаны прежде всего с возможностью появления трещин в околошовной зоне при сварке, термической обработке и высокотемпературной эксплуатации. Весьма сложной является также задача получения швов близкого состава высокой жаропрочности. [c.239]

Освещены общие вопросы металловедения титпиа, некоторые теоретические предпосылки разработки жаропрочных титановых сплавов, пути повышения их жаропрочности н ресурса. Приведены физико-механические п эксплуатационные характеристики жаропрочных титановых сплавов и режимы их термической обработки. Описано влияние различных факторов на усталостную прочность и условий эксплуатации на комплекс свойств. Освещены технологические процессы сварки и обработки поверхности, а также области применения жаропрочных титановых сплавов. [c.4]

Для сварки высокохромистых сталей как коррозконно-стой-ких, так и жаропрочных аустенитные присадочные материалы находят широкое применение. Аустенитные швы. полученные при сварке жаропрочных высокохромистых сталей типа 13Х1Ш2В2МФ, позволяют пе производить после сварки термическую обработку. Сварка коррозионно-стойких высокохромистых сталей аустенитными швами позволяет получить металл шва с высокой вязкостью, в то время как при использовании [c.311]

Таким образом, сварка жаропрочных хромоникелевых аусте-Н1 т) ых сталей имеет ряд особеив остен, которые исобходпмо учитывать при выборе основного и сварочных материалов, технологии выполнения сварки и термической обработки сварных конструкций. [c.67]

С участием научных сотрудников центра разработаны уник ип.ные технологии ремонтной сварки нефтепродуктопроводов и колонной аппаратуры под рабочим давлением способами ручной электродуговой и полуавтоматической сварки в среде углекислого газа. Впервые в отечественной практике нефтеперерабатывающих предприятий внедрена технология объемной термической обработки крупногабаритных змеевиков трубчатых печей из жаропрочных хромомолибденовых сталей со значительным экономическим эффектом. Проводятся комплексные исследованм по обеспечению конструктивной прочности нефтегазохимического оборудования. Центром совместно с АООТ ВНИИнефтемаш разработаны и введены в действие Программа обследования технического состояния сосудов и аппаратов технологических установок нефтеперерабатывающих и химических производств , Методика оценки технического состояния и определения срока эксплуатации трубчатых печей нефтеперерабатывающих и нефтехимических производств , Программа обследования технического состояния хранилищ жидкого аммиака . [c.409]

Методы исправления дефектов на лопатках ГТД изложены в гл. 13. Ремонт литейных дефектов осуществляют только после предварительной подготовки отливок - после химической (травление) или механической обработки. Для исправления дефектов жаропрочных отливок широко применяют арго-но-душвую сварку, которую проводят в специальной камере в атмосфере аргона. Таким методом исправляют поверхностные дефекты на отливках из титанового сплава и жаропрочных сплавов. Для снятия остаточных термических напряжений отливки подвергают отжигу. Режим отжига выбирают в зависимости от массы, состава, сплава и назначения. [c.382]

Сталь ЭИ696 относится к группе сталей аустенитного типа с интерыеталлидным упрочнением, ее применяют для изготовления деталей без сварки, например деталей газотурбинных двигателей. Она имеет высокую жаропрочность при 650—700° С. Механические свойства этой стали при различных режимах термической обработки указаны в табл. 29 и 31. [c.174]

Среднее содержание молибдена в земной коре оценивается в 3-10 %, что значительно превышает содержание таких металлов, как вольфрам, ниобий и тантал. Молибден образует относительно крупные месторождения молибденита (минерал состава M0S2) и шеелита (минерал состава СаМо04), разработка которых является относительно несложной и хорошо освоена в промышленности. Из концентратов молибденита и шеелита в промышленности производят ферромолибден и молибдат кальция для легирования сталей и цветных металлов [27, 56, 57, 84], металлический молибден и изделия из него для электровакуумной и электронной промышленности [46, 56, 57, 84]. В настоящее время в нашей стране и за рубежом разработан ряд жаропрочных сплавов на основе молибдена, ведутся широкие исследования по усовершенствованию технологии их получения, обработки и сварки [1, 53, 83, 86, 87, 146, 149]. [c.8]

Э-09Х1МФ. Когда применение подофева свариваемых изделий и последующей термической обработки сварных соединений невозможно или необходима сварка перлитных жаропрочных сталей с аустенитными, допускается использование электродов на никелевой основе. [c.323]

Сталь 20ХЗМВФ — сложнолегированная. Она содержит хром, молибден, вольфрам и ванадий. Это самая жаропрочная перлитная сталь. Предназначена для работы при 550—560° С в течение 100 000 ч. Рекомендуемый режим термической обработки — закалка с последующим отпуском. Прокаливается насквозь в сечениях до 900 мм. Для сварки стали 20ХЗМВФ разработаны электроды. [c.193]

С повышением легирования и жаропрочности аустенитных сталей благоприятное влияние аустенитизации на стойкость против локальных разрушений уменьшается. Так, например, проведение этой операции для такой аустенитной стали, как Х15Н35ВЗТ обычной выплавки, не повышат сколько-нибудь заметно уровня пластичности от исходного состояния, причем зависимость сохраняет вид падающей кривой без восходящей ветви (4). Это свидетельствует о том, что повреждение границ велико, и последующая высокотемпературная обработка не залечивает зародышевые дефекты, возникшие при сварке. Для указанных сталей и сплавов при невозможности исключения из их состава титана и ниобия, повышение надежности сварных соединений при высоких температурах может достигаться переходом к более совершенной металлургической технологии выплавки. [c.92]

Совершенно иным является развитие процесса при термической обработке сварного соединения, склонного к растрескиванию. Для металла околошовной зоны в данном случае (рис. 61, б) характерна в условиях ползучести повышенная склонность к меж-зеренному разрушению. Поэтому кривая длительной прочности 1 будет иметь больший наклон, чем аналогичная кривая на рис. 61, а, и пересечение ее с кривой релаксации 3 произойдет сравнительно быстро за время Однако и в этом случае вероятность образования трещин мала, так как обычно и при межзеренном разрушении возможная деформация больше деформации за счет релаксации напряжений (рис. 61, г). Лишь при сварке сплавов повышенной жаропрочности, например дисперсионнотвердеющих никелевых сплавов, степень повреждаемости границ зерен околошовной зоны которых особенно велика, можно ожидать появления трещин при термической обработке и без концентраторов. Растрескивание можно ожидать также и при чрезмерной жесткости свариваемых узлов из аустенитных и теплоустойчивых сталей. [c.100]

При использовании сталей, склонных к образованию трещин при термической обработке, следует избегать соединений высокой жесткости, например, типа показанных на рис. 56 вварных толстостенных штуцеров в сосудах. При повышенной жесткости сварных соединений, например, в сварных узлах паропроводов из Сг-Мо-У стали при толщине стенки свыше 20—30 мм или сварных штуцерах с непосредственной сваркой труб любой толщины друг с другом, нужно вводить операцию зачистки наружной поверхности швов до плавного сопряжения с основным металлом перед термической обработкой, чтобы исключить эффект концентрации напряжений. Целесообразно в ряде случаев рассматривать вопрос о возможности перехода к высокотемпературной термической обработке (нормализации для перлитных сталей и аустенитизации для аустенитных). Можно также вводить предварительную облицовку кромок, так как в этом случае жесткость сварного соединения заметно меньше и степень повреждения границ зерен око-лошовной зоны при воздействии ТДЦС также снижается. Для высоколегированных аустенитных сталей и сплавов на никелевой основе повышенной жаропрочности целесообразным бывает использование металла, выплавленного по совершенной металлургической технологии, применение мелкозернистого материала и ряд других методов, детально рассмотренных в главах, посвященных соответствующим типам материалов. [c.103]

В соответствии с изменением механических свойств меняются и жаропрочные свойства сварных соединений, оцениваемые по результатам их испытания на длительную прочность. При высокой исходной прочности заготовок и низком отпуске после сварки при 700° С — 5 ч кривые длительной прочности сварных соединений идут выше соответствующих кривых высокоотпущенного состояния (рис. 112, б). По уровню прочности сварные соединения низкоотпущенных вариантов на 10—15% ниже прочности основного металла, обработанного по тому же термическому режиму. При длительности до разрушения в пределах 10 ч изломы проходят пластично при удовлетворительной величине относительного сужения. В то же время, когда длительность испытания составляет уже несколько тысяч часов, пластичность образцов резко снижается и их разрушение становится хрупким. Поэтому обработка стали и сварного соединения на высокую прочность может рекомендоваться лишь применительно к установкам кратковременного действия со сроком работы до нескольких тысяч часов. В этом случае, несмотря на имеющееся разупрочнение сварного соединения, абсолютное значение его прочности будет достаточно высоким при сохранении удовлетворительной пластичности. [c.207]

По данным Дюваля и Овчарского, введение операции перестаривания заготовок позволило решить проблему околошовного растрескивания сварных соединений одного из наиболее жаропрочных сплавов на никелевой основе марки Юдимет-700 (0,06% С 15,4% Сг 5,0% Мо 18,8% Со 4,4% А1 3,4% Т1 0,03% В). Разработанный для этой цели оптимальный термический режим состоит из аустенитизации при 1170° С и двухступенчатой стабилизации при 1075° С с длительностью выдержки 16 ч с последующим охлаждением со скоростью 56° С/ч до 1024° С и выдержкой при этой температуре 16 ч. Далее заготовки медленно охлаждаются со скоростью 28° С/ч до 900° С, 56° С/ч до 565° С и затем на воздухе до комнатной температуры. Отмечается также, что после этой операции заметно улучшается и формообразование сплава. После аргоно-дуговой сварки заготовок с использованием в качестве присадки проволоки марки 718 изделие успешно проходит нагрев под термическую обработку со скоростью 1600° С/ч. [c.249]

Стали мартенситного класса обладают более высокой жаропрочностью и повышенным сопротивлением окислению (содержание Сг до 12 %), чем перлитные [25]. Из-за возможного образования хрупких мартенситных структур после сварки возникает необходимость проведения высокотемпературного отпуска (650—700 °С). Такая термическая обработка также снимает напряжения, возникающие при мартенситном превращении. Механические свойства и назначение сталей мартеноитного класса приведены в табл. 8.19—8.21 (ГОСТ 5632-72, ГОСТ 5949-75). [c.326]

Данный жаропрочный аустенитный сплав может быть использован во всех трех группах сварных конструкций. Если речь идет о ракетном двигателе, то здесь от сварщика требуется прежде всего обеспечить равнопрочность сварного соединения при максимальной сопротивляемости металла шва ползучести. Срок службы ракетного двигателя настолько мал, что вопросы длительной ока-линостойкости или стойкости сварного соединения против локальных разрушений в околошовной зоне не очень важны. Главное — жаропрочность шва, т. е. гарантия того, что он не будет деформироваться под действием огромных нагрузок и температур. Иное дело, авиационный двигатель. Здесь уже нужно думать об окалино-стойкости металла шва, о стойкости околошовной зоны против локальных разрушений. Конструктивные формы изделия такие, что, в ряде случаев, позволяют добиться равнопрочности сварного соединения при более низкой жаропрочности металла шва по сравнению с основным металлом. И, наконец, при сварке корпуса турбины или паропровода, прежде всего нужно заботиться о долговечности сварного соединения, учитывая процессы, могущие развиваться на протяжении многих десятков тысяч часов, например дисперсионное упрочнение металла шва, вызывающее снижение его пластических свойств и т. д. Первостепенной задачей здесь является предотвращение локальных разрушений в околошовной зоне. В случае кратковременной службы металл шва может не отличаться по своей композиции от основного металла, а вопросы упрочняющей или иной термической обработки в данном случае становятся второстепенными. В случае же длительной работы [c.54]

Из данных табл. 66 и 67 следует, что кратковременные механические свойства сварных швов на стареющих жаропрочных сплавах в большой степени зависят от термической обработки. Наиболее высокая кратковременная прочность достигается после старения без предшествующей аустенитизации. Так, в случае сварки сплава типа 15-35 при 800° С составляет для состаренного металла шва 34,3—35,2 кГ/мм , тогда как для предварительно аусте-нитизированного, а затем состаренного шва = 22,2- 27,7 кГ/мм . [c.259]

Материалами предыдущей главы, казалось бы можно и завершить монографию по сварке аустенитных жаропрочных сталей. На самом деле, уже рассмотрены многие важные вопросы металлургии, металловедения и технологии сварки этих сталей. Уделено особое внимание причинам образования различного рода дефектов в аустенитных швах. Описаны многие средства борьбы с этими дефектами. Подчеркивается, что главнейшей задачей, возникаюш,ей при сварке аустенитных сталей и сплавов, является разработка эффективных мер борьбы с горячими треш,инами в металле шва, наплавленном металле и в околошовной зоне. Для аустенитных сталей и сплавов с особо высоким содержанием легирующих элементов (до 50—60% Сг, до 3—6% А1 и до 3—6% Ti, до 20—25% Мо, до 20—25% W, до 3% Вит. д.), а также для дисперсионно-твер-деющих сверхпрочных аустенитных сталей и сплавов большую важность приобретает проблема борьбы не только с горячими, но и холодными трещинами в швах, наплавленном металле, околошовной зоне и основном металле. Не столь общей, но очень важной для многих жаропрочных сталей и сплавов является проблема хрупких разрушений сварных соединений в процессе эксплуатации, а иногда еще во время термической обработки. [c.361]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...