Повреждени суммарное

Рассмотрим теперь вопрос о суммировании усталостных повреждений при двух, трех и т. д. уровнях нагружения. При линейном законе накопления усталостных повреждений суммарное повреждение [c.168]

Для противофазного неизотермического режима характерна существенно нелинейная зависимость меры накопления повреждений от числа циклов нагружения. Охрупчивание при этом режиме менее интенсивно, чем при изотермическом большие повреждения происходят вследствие менее интенсивного залечивания, что объясняется меньшей продолжительностью высокотемпературного сжатия. С увеличением меры повреждения увеличивается скорость залечивания и уменьшается скорость накопления повреждений. Охрупчивание, скорость которого уменьшается при уменьшении энергии разрушения (в данном конкретном случае при увеличении числа циклов нагружения), приводит к увеличению скорости накопления повреждений. Суммарное воздействие этих факторов в некоторых случаях может привести к весьма малой изменяемости меры повреждения на большом интервале числа циклов нагружения, т. е. к значительному увеличению долговечности. [c.273]

Уравнение (4.85) предполагает, что вся рассеянная энергия идет на повреждение. В то же время из работ [3, 147, 153, 184, 233, 267] следует, что часть ее идет на деформирование и только часть — на повреждение. Причем доля энергии, идущей на повреждение, зависит от уровня суммарной рассеянной энергии и от характера нагружения (квазистатическое, циклическое и т. д.). Таким образом, приведенные в указанных работах результаты не позволяют считать зависимость (4.85) и, следовательно, критерий (4.82) достаточно обоснованными для приме- [c.258]

Действие одной и той же дозы облучения заметно зависит от того, за какой промежуток времени эта доза получена. Если облучение сильно (на недели, месяцы) растянуть по времени, то общее поражающее действие будет меньшим, чем при однократном облучении суммарной дозой. Это различие особенно сильно проявляется у высокоорганизованных видов, у которых имеется развитая система восстанавливающих и компенсирующих процессов. Однако восстановление почти всегда неполное, а для некоторых процессов, в частности для генетических повреждений, отсутствует вовсе. Поэтому хроническое облучение малыми дозами также является опасным. [c.671]

Суммарное повреждение будет равно [c.86]

Суммарное накопленное повреждение d не должно превышать 1 (т. е. d l). [c.98]

Если в расчетах определяют допускаемое число циклов нагружения [Л г] как минимальное при заданных запасах tiq, Hn и Пе, то суммарное накопленное повреждение можно оценить по выражению [c.98]

Тогда суммарное накопленное повреждение составит [c.103]

Поэтому оценка степени повреждения поверхности может быть осуществлена двумя группами методов интегральными, когда показатель оценивает суммарный эффект повреждения, и дифференциальными, когда оценивает степень повреждения в каждой точке или области данной поверхности. [c.93]

Суммарная площадь повреждения. Число дефектов на единицу площади. Размеры наибольшего повреждения [c.99]

Быстро протекающие процессы разрушения микрообъемов, когда при первых же актах взаимодействия происходит отделение продуктов изнашивания. Эти явления приводят к большой интенсивности процесса и износ, как результат этих процессов, относится, как правило, к недопустимым- видам повреждения. Исключение может составлять такой случай абразивного износа, когда за счет малой концентрации абразивных частиц на поверхности трения суммарная интенсивность изнашивания поверхности трения невелика. [c.238]

Для определения максимального суммарного повреждения нехромированных труб в НРЧ нельзя суммировать максимальные глубины коррозии и трещин, так как максимумы этих величин не совпадают. В первом приближении можно принять, что максимальное суммарное повреждение труб НРЧ мазутного котла составляет примерно 2/3 суммы максимальной глубины коррозий и трещин. [c.187]

С учетом изложенного критерием выбора частоты очистки топочных экранов,, например, может быть долговечность работы металла труб за заданное время работы. Имеющийся опыт эксплуатации топочных экранов водой показывает,, что суммарной глубине повреждений наружной и внутренней поверхности трубы 1 мм (с учетом неравномерности износа) за 100 тыс. ч работы соответствует-частота очистки, при которой достигается высокое тепловосприятие топки. [c.223]

В области упругопластического нагружения накопление и рост повреждений определяются развитием макроскопических пластических деформаций во всем объеме металла и прежде всего в его поверхностных слоях. Физический смысл накопления повреждений заключается -в достижении вполне определенной суммарной пластической деформации, предшествующей появлению трещин и характерной для каждого металлического материала. [c.86]

С увеличением длительности действия низкого напряжения суммарная долговечность п] на высоком уровне напряжения уменьшается. Особенно большой эффект наблюдается при малых вероятностях разрушения. Интересно, что для малых вероятностей разрушения при увеличении продолжительности действия низкого напряжения в 16 раз ( 1 Л2 = 1 20 и 1 320) почти во столько же раз уменьшается число периодов нагружения при о . Это значит, что у наиболее "слабых" образцов, у которых уровень нагружения О2 = 330 МПа близок к индивидуальным пределам выносливости, накопление повреждений при программных нагружениях при этих режимах происходит в основном на низких уровнях напряжений. Высокие напряжения, продолжительность действия [c.174]

В зависимости от типа материала, вида напряженного состояния, характера нагружения и уровня деформаций разрушение может быть обусловлено накопленным усталостным повреждением, накопленной деформацией или их совокупностью. В связи с этим необходимо измерять как величину суммарной односторонней накопленной деформации, так и изменение амплитуды деформации при каждом цикле нагружения [83]. Для исследования циклически упрочняющихся материалов наиболее эффективен метод оптически чувствительных покрытий, а также метод тензометрии (при величине деформации в первом полуцикле Г%). Для измерения перемещений в зоне вершины трегцины рекомендуется метод оптической интерференции, причем величина исходной деформации должна быть 1%. [c.239]

К сожалению, имеется лишь очень мало поддающейся расшифровке документации о частоте прорывов стенки трубопроводов в результате коррозии [7, 8], причем дополнительные сведения, например о толщине стенки, типе покрытия трубы, типе грунта, в этих документах обычно отсутствуют. Суммарное число мест прорывов (случаев прорывов стенки) обычно изображается в логарифмическом масштабе в зависимости от возраста трубопровода (рис. 22.3). Известны однако случаи, когда и при линейном изображении числа прорывов в зависимости от времени получается прямая. На рис. 22.3 кривая 1 показывает суммарное число случаев прорыва стенки в расчете на 100 км длины у трубопровода природного газа протяженностью 180 км с условным проходом 500 мм и толщиной стенки 9 мм, который был проложен в 1928 г. в агрессивном грунте — кейпере и глинистом мергеле. Блуждающие токи на этот трубопровод не натекали. Поскольку при воздействии блуждающих токов коррозионные повреждения могут появиться уже через несколько лет, экономичность мероприятий по защите от блуждающих токов не подлежит обсуждению. Кривая 2 на рнс. 22.3 иллюстрирует соответствующую зависимость при воздействии блуждающих токов f6]. [c.419]

Максимальные экспериментально полученные величины накопленных повреждений оказываются на уровне порядка двух, чти наблюдается в режимах с однократным переходом с режима на режим. Получаемые сравнительно большие значения суммарных величин повреждений в таких условиях нагружения дают результат при расчете долговечности, идущий в запас прочности.. [c.19]

Весь объем полученных по схемам нагружения (рис. 1.2.1, а — г) экспериментальных данных обработан в терминах уравнений (1.2.8) и (1.2.9). Предельное состояние определяется при этом накопленным повреждением (рис. 1.2.2, а, точки 2). Разброс данных укладывается в достаточно узком диапазоне повреждений от 0,7 до 1,4. На рис. 1.2.2, а кроме того показана кинетика накопления повреждений для случаев, когда сопоставимы циклическое и длительное статическое повреждения и когда одно из них превалирует. Разрушение (образование макротрещины) наступает при достижении накопленным (суммарным) повреждением предельной величины. [c.24]

Приведенные выше данные по суммированию повреждений при длительном циклическом нагружении выполнены для суммарной необратимой деформации без выделения составляющей ползучести на активном участке и во время выдержек. [c.25]

Приведенные выше данные расчета повреждений при длительном циклическом нагружении выполнены для суммарной необратимой деформации без выделения составляющей ползучести на активном участке нагружения и во время выдержек. Обоснованность такого подхода подтверждается хорошим соответствием уравнениям (1.2.8), (1.2.9) экспериментальных данных, относящихся к тем случаям нагружения, когда необратимая деформация возникает, в основном, в результате ползучести и при активном нагружении в условиях, не приводящих к выраженному накоплению таких деформаций. [c.26]

Показательными при этом оказываются результаты испытаний, проведенных по схеме рис. 1.2.1, в (см. табл. 1.2.4). Несмотря на то, что в связи с вариацией величины максимальных напряжений при одной и той же амплитуде суммарной деформации (0,15%) время до разрушения трех образцов составляло 25, 32 и 153 ч, трещины в каждом случае появлялись лишь при достижении усталостным повреждением величины порядка 1 в соответствии с уравнением (1.2.7). [c.42]

Для оценки суммарного повреждения О при мягком нагружении на основе деформационно-кинетического критерия (1.1.12) процесс изменения деформаций рассматривался нестационарным, приводился для упрощения расчетов к стационарным режимам с заданной величиной деформаций на выбранном интервале чисел циклов (см. рис. 1.4.1,6, кривая о 1), разрушающее число циклов нагружения для которых определялось по кривой жесткого нагружения. Ниже приведены результаты определения по экспериментальным данным [c.60]

Суммарное повреждение оказывается в пределах 0,78—1,44, что соответствует характерному рассеянию [162, 187]. [c.60]

Более жесткая проверка справедливости использования критерия (1.1.12) для описания процесса накопления суммарного повреждения в широком диапазоне долговечностей может быть осуществлена при программном нагружении как с регулярным, так и нерегулярным изменением напряжений (деформаций) в процессе испытаний. [c.61]

Полученные данные подтверждают высказанное выше при оценке повреждений (см. главу 1) положение о том, что свойства при циклическом нагружении за пределами упругости, в основном, определяются суммарной величиной деформаций в цикле независимо от причин их накопления (активное нагружение с учетом времени деформирования, ползучесть при наличии или отсутствии выдержек и т. п.). [c.95]

В этом отношении представляют интерес исследования [88] малоцикловой прочности стали 12Х18Н10Т при температуре 650° С в условиях двухступенчатого режима нагружения, когда на основной процесс малоциклового нагружения с выдержкой (мягкий режим) накладывается переменная составляющая напряжения более высокой частоты. Учитывая свойственную таким условиям специфику процесса циклического упругопластического деформирования с развитыми односторонне накопленными деформациями, оправдано привлечение деформационной трактовки суммирования усталостных и квазистатических повреждений. Суммарное повреждение в этом случае [c.197]

Допустим, что нагругкепие состоит из к режимов (рис. 1. кИ), причем па i-м режиме (в опасной топке) действуют температура Tt и напряжение О длительность г го режима равна t, суммарное время работы обозначим tt. Пусть t i составляет время до разрупшпия при непрерывной работе в условиях г-го режима (т. е. при температуре fi и напряжении i). Назовем повреждением, полученным материалом в результате работы иа г-м режиме, величину [c.455]

Во многих случаях многостадийность процесса повреждения возникает как следствие одновременного протекания нескольких процессов старения, которые взаимодействуют, или величины повреждения от каждого из процессов суммируются. В качестве примера на рис. 27, б показано формирование процесса (/ (О из двух одностадийных процессов, когда повреждение оценивается ослаблением сечения детали из-за развития усталоСТной трещины и в результате процесса коррозии U2 (для случая, когда можно не учитывать их взаимодействия). Суммарная временная зависимость будет состоять из двух участков, причем [c.108]

Возрастание асимметрии цикла нагружения от 0,1 до 0,33 сопровождалось незначительным уменьшением доли межзеренного разрушения с 22 до 20 %, и одновременно происходило снижение интенсивности формирования продуктов окисления в результате эффектов взаимодействия берегов трещины [13]. Переход к асимметрии цикла 0,5 сопровождался уменьшением доли межзеренного разрушения материала до 4 %, а при асимметрии цикла 0,7 межзеренное разрушение вообще исчезало. Одновременно с этим окисление излома прекращалось. Влияние асимметрии цикла на развитие усталостных трещин не выразилось в смене механизма разрушения. Однако процессы частичного межзеренного разрушения материала и окисления излома, сопровождающие основной, доминирующий механизм разрушения, ослабевали по мере возрастания асимметрии цикла. Этому явлению можно дать объяснение с з етом влияния окружающей среды на процесс повреждения материала в вершине трещины. С возрастанием асимметрии цикла происходит раскрытие трещины и воздушная среда обеспечивает хорошую вентиляцию пространства у вершины трещины. Благодаря этому происходит снижение температуры нагрева материала, возникающего в результате формирования зоны пластической деформации. Уменьшение температуры снижает интенсивность протекания процесса окисления материала, замедляется темп диссоциации влаги на компоненты, одним из которых является атомарный водород, способный ослаблять границы зерен, и суммарное влияние окружающей среды на частичное продвижение трещины по границам зерен оказывается незначительным. [c.289]

Рассматриваемый элемент конструкции представляет собой массивную консоль, которая в процессе эксплуатации в полете и на земле подвергается динамическому растяжению при вращении вала двигателя, циклическому изгибу и скручиванию от набегающего потока (рис. 11.1). Условия нагружения лопастей и лопаток двигателя аналогичны, и с этой точки зрения накопление ими повреждений за полет может быть рассмотрено аналогичным образом. Вместе с тем лопасти испытывают суммарно настолько интенсивное нагружение при обтекании воздушного потока, что с течением времени в них могут возникать и развиваться усталостные трещины. Это тем более возможно, что алюминиевые сплавы, из которых изготавлива- [c.568]

В процессе стендовых испытаний осуществлялось слежение за накоплением уста,лостных повреждений в гидроцилиндре с помощью сигналов АЭ по методике [2]. Регистрировалась суммарная АЭ (Л Аэ) и ее активность — количество превышений сигналами АЭ установленного порога ограничения за выбранный временной интервал 5 мин. [c.758]

Харрингтон [50] исследовал влияние облучения на физические свойства шести широко используемых неопреновых каучуков и влияние отдельных компонентов на радиационную стойкость каучуков. Предел прочности оказался наиболее чувствительным к изменению состава каучука. Наполнители, в частности, упорядочивают изменение предела прочности. Кроме того, относительно чувствительным свойством, отражающим изменение в неопрене после облучения, оказалась гибкость. Кислород, очевидно, играет второстепенную роль в радиационном повреждении неопрена. Суммарное изменение примерно равно сумме вкладов отдельных указанных эффектов. [c.84]

Расчет суммарного повреждения для режимов неизотермического нагружения типов, показанных на рис. 1.3.1, а — а, в форме деформационно-кинетического критерия (уравнение 1.3.1) показывает вполне удовлетворительное соответствие данных деформационно-кинетическому кр итерию длительной малоцикловой неизотермической прочности (рис. 1.3.3). Величина суммарного повреждения укладывается в полосе разброса от 0,5 до 1,5, что свидетельствует о возможности использования для расчета прочности при неизотермическом нагружении предлагаемого критерия. [c.47]

Видно, что суммарное повреждение у испытанного материала ЭП-693ВД находится в пределах от 0,75 до 1,3. Результат подтверждает и для термоусталостных условий нагружения хорошее соответствие эксперимента деформационно-кинетическому критерию малоцикловой прочности. Указанный диапазон суммарных повреждений соответствует весьма малому (не более 1,5 раза) рассеянию данных по долговечности. [c.54]

Трактовка условий достижения предельного состояния по разрушению в форме деформационно-кинетического критерия предцояагает интерпретацию экспериментальных данных в виде зависимости суммарного повреждения от числа циклов до появления трещины. При этом для условий термоусталостных испытаний, которые, как было подчеркнуто, являются в общем случае нестационарными и сопровождаются накоплением не только усталостных, но и квазистатических повреждений, выражение результатов в широко используемой в настоящее время форме, когда производится построение зависимости циклической деформации (суммарной или необратимой) от долговечности, является недостаточно корректным. На рис. 1.3.7 представлены данные термоуста-лостных испытаний. Видно, что при использовании деформаций, получаемых в первом цикле нагружения, и деформаций, соответствующих 50%-ной долговечности образца, наблюдается кажущееся снижение сопротивления термоусталостному нагружению в два-три раза по сравнению с кривой усталости материала. Указанное является следствием неучета влияния в термоусталостных испытаниях квазистатических повреждений, роль которых возрастает по мере снижения долговечности образцов. [c.55]

Для расчета накопленного повреждения В по результатам двухступенчатого блочного нагружения с использованием зависимости (1.1.12) необходима прежде всего запись поциклового изменения деформаций на каждом уровне блока нагружения вплоть до достижения образцом предельного состояния по моменту образования макротрещины. Дальнейшая обработка каждой из двух полученных таким образом кривых изменения деформаций в процессе испытания для каждого образца (по числу уровней в блоке) осуществляется по методике, изложенной выше для случая мягкого стационарного нагружения. Суммарное накопленное повреждение, таким образом, учитывает вклад каждой ступени блока нагружения и в соответствии с зависимостью (1.1.12) определяется с учетом усталостных и квазистатических повреждений. [c.61]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...