822 — Геометрия 813 Режимы работы

Чтобы избавиться от указанных недостатков и облегчить применение ЭЦВМ, выведем уравнения для определения составляющих скорости трехмерного пространственного потока в системе ортогональных криволинейных координат. Для решения задачи считаются заданными угловая скорость вращения насоса o форма проточной части гидротрансформатора в меридиональном сечении геометрия лопастных систем рабочих колес, определяемая радиусами Д, углами Р, 7 и ф (рис. 40) распределение меридиональной составляющей абсолютной скорости за одним из колес режим работы, характеризуемый передаточным отношением напор, создаваемый насосом, и расход в проточной части, определяемые предварительно расчетом по средней линии гидравлические потери в проточной части число лопастей в рабочем колесе. [c.93]

Зная геометрию рабочего колеса и параметры, характеризующие режим работы насоса, с известной степенью точности можно определить величины скоростей и давлений, при которых происходит износ. Дополнительным достоинством установки является то, что, используя специальную задвижку на [c.100]

В обоих случаях, как представляется на данном уровне развития теории и элементной базы лазерной техники, расчет задающего генератора должен проводиться в несколько этапов, реализующих, по существу, хорошо известный в математике метод последовательных приближений когда с помощью простейших методов расчета выбираются тип активной среды, ее объем, размеры и геометрия, способ и конструкция системы возбуждения, режим работы и необходимые средства реализации выбранного режима (внешняя или внутренняя модуляция), тип резонатора и т. д. Затем для выбранных параметров задающего генератора производится уточненный расчет, целью которого является проверка необходимой точности получения заданных характеристик и определение необходимых конструктивных изменений первоначального варианта (преследующих также и цель оптимизации). [c.220]

Расчет проектируемой ременной передачи ведут по допускаемому удельному окружному усилию (допускаемому полезному напряжению) [к ]. От значения [ ] к значению [ ] переходят при помощи поправочных коэффициентов, учитывающих геометрию, кинематику и режим работы проектируемой передачи [c.244]

В процессе изнашивания непрерывно изменяется геометрия зубчатых колес и режим работы контакта в каждой точке. Профили колес описываются координатами точек контакта в подвижных системах координат, линия зацепления - в неподвижной системе. Переход от одной геометрии сопряжения к другой в процессе изнашивания осуществляется на основании уравнений [c.178]

По сравнению с системами УТС с магнитным удержанием важнейшим преимуществом ИТС является пространственное разделение камеры реактора ИТС с драйвером пучки ионов от ускорителя или лучи лазеров могут транспортироваться на значительные расстояния до ввода в камеру реактора. Это обстоятельство имеет огромное экономическое значение — один драйвер, работающий с частотой 10 Гц, может обслуживать несколько реакторных камер. В системах магнитного удержания камера реактора неизбежно объединена в одном объёме с системами нагрева и удержания плазмы. Кроме того, количество трития, необходимого для обеспечения работы токамака-реактора, измеряется килограммами, при коэффициенте выгорания 1 %. В единичном микровзрыве будет использоваться 1 мг трития при коэффициенте выгорания 30%. Таким образом, одновременно в камере реактора (в аварийно наиболее опасной зоне энергоустановки) будет находиться весьма малое количество трития. Геометрия ввода греющих пучков от драйвера в камеру реактора и ее конструкция таковы, что появляется возможность использования жидкой стенки , которая воспринимает первичный удар продуктов микровзрыва и снижает активацию конструкционных материалов. В то же время следует отметить, что импульсный режим работы реактора ИТС создает более тяжелые условия для материалов первой стенки и всей конструкции реакторной камеры. [c.15]

Хотя упрощенные расчеты нейтронного потока мало пригодны при проектировании реакторов, они полезны тем, что показывают общий режим работы реактора, ожидаемый при значительных изменениях его геометрии. Самый простейший метод расчета основан на применении теории диффузии [c.521]

Элементы режимов резания выбираются таким образом, чтобы была достигнута наибольшая производительность труда при наименьшей себестоимости данной технологической операции. Это требование выполняется при работе инструментом рациональной конструкции (правильно подобранный материал, наивыгоднейшая геометрия, необходимая прочность, жесткость и виброустойчивость, износоустойчивость и др.), а также если станок не ограничивает полного использования режущих свойств инструмента. Режим резания устанавливают, исходя из особенностей обрабатываемой детали и характеристики режущего инструмента и станка. [c.136]

В ряде случаев бывает полезен режим, который не требует вмешательства в процесс человека (автоматическое вычерчивание чертежа, получившегося, например, в итоге интерактивного режима работы автоматическое решение задачи начертательной геометрии с последующим выводом результата в виде чертежа). При этом режиме могут быть допущены относительно низкие скорости получения результатов. г Технические средства интерактивной машинной графики. К таким средствам относят электронные устройства, называемые графическими дисплеями. Носитель изображения и исполнительный блок в дисплее— [c.157]

Поскольку уравнения Фридмана — Келлера оказываются всегда незамкнутыми, естественно возникает проблема замыкания уравнений для моментов. Этой проблеме посвящалась и посвящается значительная часть теоретических работ по динамике турбулентных течений, и хотя полностью преодолеть встречающиеся здесь трудности пока так и не удалось, некоторые из предложенных приближенных методов замыкания все же оказались весьма полезными (см., в частности, 3, посвященный теории изотропной турбулентности). Однако наиболее важные, и практически ценные результаты в теории турбулентности были получены на двух обходных направлениях, одно из которых связано с описанием крупномасштабных компонент турбулентности (масштабы которых сравнимы с характерным масштабом течения в целом) при помощи так называемых полуэмпирических методов, а второе — с описанием мелкомасштабных компонент (с масштабами, много меньшими масштаба течения в целом) на основе применения некоторых естественных гипотез подобия. Основное различие в поведении этих двух типов компонент турбулентности состоит в том, что крупномасштабные возмущения существенно зависят от геометрии потока и характера внешних воздействий, в то время как режим мелкомасштабных возмущений оказывается в значительной степени имеющим универсальный характер. Подробному разбору развития двух указанных направлений в теории турбулентности будут посвящены 2 и 4 настоящего обзора. [c.466]

Радиальные деформации учитывают при установлении наружной геометрии поршня в холодном состоянии (при изготовлении его) для того, чтобы во время выхода на режим наибольшей мощности поршень принимал форму, близкую к цилиндрической, а между ним и гильзой был минимально допустимый равномерный зазор, исключающий задиры, обеспечивающий удовлетворительную смазку и не вызывающий ударную работу, на режимах холостого хода. Деформации головки в осевом направлении опасности для поршня не представляют. , [c.160]

Анодно-катодный узел, являющийся рабочей ячейкой установки, выполнен по схеме двойного диода, анодом которого является сам испытуемый образец 1. Торцовый 10 и боковой 2 катоды имеют независимое электрическое питание, позволяющее регулировкой тока канала катодных нитей в широких пределах изменять величину тока электронной эмиссии. Геометрия электродов (в системе торцовый катод — торец образца) позволяет собрать электронный пучок на торце образца и подавить вторичную эмиссию с него. Важнейшую роль в устранении пролета электронов с торцового катода в зону боковой поверхности играет кольцо отражателя, электрически связанное с антидинатронным экраном 3. Электроны, эмитированные боковым катодом 2, бомбардируют боковую поверхность образца. Работа того или иного катода или их комбинации позволяет реализовать либо режим всестороннего нагрева образца, необходимый для определения степени черноты, либо режим торцового нагрева, необходимый для изучения коэффициента теплопроводности. Условием, обеспечивающим возможность количественного определения подведенной к образцу энергии по измерениям электрических параметров (ускоряющего напряжения и тока эмиссии), является исключение возможности перераспределения вторичных электронов между образцом и элементами системы его крепления. С этой целью в конструкцию введены антидинатронный экран 18 и экран перехвата 16. Антидинатронный экран находится под отрица- [c.338]

Стойкость инструмента. Период времени, в течение которого инструмент находится непосредственно в работе (время резания) от одной переточки до следующей, называется стойкостью инструмента. Стойкость инструмента измеряется в минутах и обозначается буквой Т. Стойкость инструмента зависит от ряда факторов, основными из которых являются материал режущей части и геометрия ее исполнения, качество термической обработки инструмента, обрабатываемость материала, эффективность охлаждения и выбранный режим резания. Средние величины стойкости расточных резцов приведены в табл. 50. [c.45]

Для работы по корке были использованы резцы ВК8 с геометрией режущей части, данные о которой приведены в табл. 21. Применялся следующий режим резания глубина резания / = [c.87]

Если геометрия контакта и условия работы узла трения не обеспечивают реализацию жидкостной смазки, то разделение контактирующих поверхностей и устранение (или, по крайней мере, локализацию) металлического контакта обеспечивают фаничные слои, образующиеся на поверхностях трения в результате взаимодействия активных компонентов смазочного материала с поверхностными слоями трущихся тел. Такой режим смазки называют граничным [1,5]. [c.186]

Обычно при проектировании двигателя с жесткой геометрией для предотвращения перехода на помпажный режим при повышении относительного подогрева критическое сечение сопла выбирают большей величины, чем необходимо для работы в расчетных условиях. Перерасширение сопла снижает давление перед истечением, а следовательно, снижает тягу и экономичность двигателя. Этого недобора тяги можно избежать, применяя сверхзвуковые сопла с регулируемым критическим сечением. [c.381]

На рис. 53 показаны кривые (осциллограммы), полученные при работе торцовой динамометрической фрезой и записанные шлейфовым осциллографом. На первой осциллограмме видно, как изменяется окружная сила при работе однозубой торцовой фрезой, когда диаметр фрезы равен ширине фрезерования. Геометрия зубьев фрезы передний угол у = —10°, задний угол а — 15 , главный угол в плане ф = 60° режим резания глубина 8 мм, подача 0,1 мм на зуб и скорость резания 220 м/мин. [c.106]

Увеличение угла раскрытия диэлектрической разрядной камеры ведет к появлению компоненты магнитной силы, направленной вдоль оси двигателя, и к постепенному переходу в режим электромагнитного разгона плазмы. Обзор исследований физических процессов, происходящих в этом режиме, содержится в работе [И]. Рассмотрим кратко основные результаты этих исследований. Ускорители рельсовой и коаксиальной геометрии работали на фторопласте, оргстекле и других диэлектриках. Запасаемая в конденсаторной батарее энергия менялась в диапазоне 10 — 10 Дж, разрядный ток составлял 10" — 10 А, длительность разрядного импульса апериодической Формы 10—30 мкс. [c.156]

Допустимое удельное энерговыделение изотопного топлива определяется конкретной геометрией генератора, а точнее — соотношением объема капсулы и поверх.чости, на которой располагаются полупроводниковые или термоэмиссионные преобразователи. Принципиально важно обеспечить такую поверхность, чтобы плотность теплового потока на ней была достаточной для эффективной работы полупроводниковых или термоэмиссионных преобразователей (при этом предполагается, что все остальные поверхности капсулы тщательно теплоизолированы от окружающей среды). Если принять номинальным режим работы ТЭГ или ТЭП с КПД 10% и генерируемой на поверхности (или катоде) плотностью электрической мощности 10 Вт/см то, очевидно, потребуется подвод теплового потока порядка 100 Вт/см2. Такой поток могут обеспечить нуклиды только с большим удельным энерговыделёнием. [c.28]

Режим работы ГТД устанавливается с помощью регулирующих органов. К ним относится прежде всего регулятор подачи топлива, сблокированный обычно с регулятором числа оборотов. Воздействуя с помощью рычага управления двигателем (РУД) на регулятор подачи топлива, можно изменять секундный расход топлива, подаваемого в амеру сгорания, а следовательно, число оборотов ротора в случае ТРД с неизменной геометрией— и температуру газа перед турбиной ротора. Таким образом, орган регулирования (регулятор подачи топлива) через регулировочный фактор (секундный расход топлива) воздействует на режимный параметр — число оборотов ротора. При неизменном положении РУД регулятор оборотов поддерживает пос гоянные обороты ротора двигателя. Если двигатель имеет два независимых друг от друга органа регулирования (например, регулятор подачи топлива и регулятор реактивного сопла), а следовательно, два регулирующих фактора (секундный расход / то плива и критическое или выходное сечение реактивного сопла), то и число независимо регулируемых друг от друга режимных параметров также равно двум число оборотов ротора двигателя [c.11]

Из предыдущего обсуждения очевидно, что для многих голографических применений предпочтительным является режим работы лазера с одной временной модой. Малая длина когерентности лазера приводит не только к ограничению регистрируемого поля объекта, но и к усложнению геометрии оптических систем, обеспечивающему получение равных оптических путей интерферирующих пучков. Для улучшения когерентности лазерных систем большой мощности с длинными резонаторами обычно используют несколько методов внутреннего возмущения резонатора, чтобы усилить действие одной временной моды. Все эти методы неизменно вводят потери в резонатор, вследствие чего снижается мощность выходного излучения. К некоторым из этих методов относятся 1) внутрирезонатор-ные эталоны (или эталонный отражатель и торцевые зеркала), [c.288]

Обшей и весьма неприятной чертой инжекционных гомолазеров являлись очень высокие значения плотности порогового тока ( 5,50 000 А/см ) при комнатной температуре. Большинство исследований было проведено при температуре жидкого азота (77 К) или еще более низких температурах. Создание лазера, работающего в непрерывном режиме при комнатной температуре, оказалось невозможным, хотя в 1967 г. Даймент и Д Азаро [39] при соответствующем выборе теплоотвода смогли получить непрерывный режим работы при температурах вплоть до 205 К- Инжекционный ток протекал через узкую полоску, проходящую вдоль всей длины лазера. Такая конструкция уменьшала общий ток, текущий через лазер, и улучшала теплоотвод. Как отмечается в гл. 7, полосковая геометрия в том или ином варианте стала позднее важной чертой, присущей почти всем гетеролазерам, имеющим практическое значение. Обычным режимом работы гомолазеров были повторяющиеся, очень короткие импульсы (. 1 мкс) с большой скважностью (>10 ). Оглядываясь назад, мы сейчас понимаем, что очень высокие значения плотности порогового тока при комнатной температуре являлись характерным свойством гомолазеров. [c.16]

Подснсте1ма конструкторского проектирования тонко- и п толстопленочных микросборок рассчитывает геометрию резисторов, размещение разногабаритных элементов, тепловой режим элементов микросборок, трассировку соединений, выпуск конструкторско-технологических документов. Работа подсистемы на ЭВМ происходит в пакетном режиме. В комплект выходных документов входят фотооригиналы, послойные чертежи, сборочный чертеж, таблица координат и цепей, перечень элементов, спецификация. [c.91]

Наибольшие трудности вызвала отработка режимов контролируемой прокатки на стане 2000 с целью обеспечения необходимой геометрии полос и рулонов (ребровая кривизна не более 15 мм на 10 м длины, телескопичность рулонов не более 50 мм) при относительно небольшой толщине и максимальной ширине полос (4 X 1680 мм). В результате поисковых и экспериментально-промышленных работ определили оптимальный режим контролируемой прокатки, при котором достигается как необходимая геометрия полосы, так и требуемый комплекс ее механических свойств. Для получения этого комплекса на полосовой стали 09Г2СФ прокатка должна производиться так, чтобы окончание прокатки осуществлялось при температуре не выше 860 °С (Гк.пр), а смотка полосы в рулоны после ее охлаждения водяными струями — при температуре 570—600 С (Гсм). Прокатка по указанному режиму обеспечивает следующий уровень механических свойств в полосе толщиной 4,1 мм Ов — 600— 700 МПа, ат — 460— 540 МПа, 65 - 27-34 %, K V - 20 С - 90-180 Дж/см DWTT -20 С — 85—100 % (табл. 2). Исследование свойств рулонной стали 09Г2СФ (толщина стали 4,1 мм, ширина 1680 мм, рулон 15 т) показа- [c.199]

Теоретической основой постановки экспериментальных исследований для многочисленных механизмов, работающих в масляной среде, является контактно-гидродинамическая теория смазки. Контактно-гидродинамический режим смазки является типичным для условий работы зубчатых и фрикционных передач, подшипников, катков и других механизмов. Основная задача теории заключается в определении контактных напряжений, геометрии смазочного слоя и температур при совместном рассмотрении уравнений, описывающих течение смазки, упругую деформацию тел и тепловые процессы, протекающие в смазке и твердых телах. Течение смазки в зазоре описывается уравнениями, характеризующими количество движения, сплошность, сохранение энергии и состояние. Деформация тел определяется основными уравнениями теории упругости. Температурные зависимости находятся из энергетического уравнения с использованием соответствующих краевых условий. Плоская контактно-гидродинамическая задача теории смазки решалась с учетом следующих допущений деформация ци-лидров рассматривалась как деформация полуплоскостей упругие деформации от поверхностного сдвига считались малыми для анализа течения смазки использовалось уравнение Рейнольдса при вязкости смазки, явля- [c.165]

Котлы среднего давления ТЭЦ одного сахарного завода, работавшие на мазуте, имели в топке зажигательный пояс, который значительно снижал тепловые нагрузки в районе действия факела горелок. Так как пояса эти были выложены из недоброкачественного материала, то вскоре они стали разрушаться, обнажая трубы. Примерно через полгода после пуска ТЭЦ котлы стали терпеть аварии из-за разрывов экранных труб, расположенных в местах разрушения зажигательного пояса. После восстановления поясов аварии труб прекратились. В другом случае на ТЭЦ алюминиевого завода котлы среднего давления неожиданно начали аварийно останавливаться из-за прогара экранных труб в районе холодной воронки. Расследование показало, что торкрет, покрывавший трубы (котлы работали с жидким шлакоудалением), местами был разрушен. С устранением этого дефекта аварии были ликвидированы. Эти примеры показывают всю важность правильной организации топочного режима (топографии температурных полей, геометрии факела, его направленности и т. п.) для надежной работы котлов. Они указывают и на то, что при расследовании причин аварии парогенерирующих труб должен быть тщательно рассмотрен также и топочный режим котла. [c.51]

Основная трудность в создании стабильных автоэлектронных катодов состоит в том, что автоэлектронная эмиссия чрезвычайно чувствительна к изменению геометрии катода и состоянию его поверхности. Работа автоэлектронного катода в электронном приборе сопровождается различными процессами, происходящими на его поверхности основные из них ионная бомбардировка пондеромо-торные нагрузки адсорбция и десорбция молекул остаточных газов поверхностная миграция и т. д. В зависимости от конкретной конструкции и режима эксплуатации автокатода, перечисленные процессы, порознь или в некоторой совокупности, приводят к ряду эффектов, изменяющих режим их работы катодное распыление материала, изменение формы эмиттирующей поверхности, изменение количества и расположения микровыступов, изменение работы выхода электронов, разогрев катода, механические напряжения. [c.5]

Режим охлаждения импульсных лазеров на гранате, В частотном режиме работы импульсных лазеров на гранате средняя электрическая мощность, подаваемая на лампу накачки, составляет 500г—2000 Вт. Поэтому, как и в случае непрерывной генерации требуется интенсивное охлаждение активного элемента и лампы накачки. Минимальный расход теплоносителя зависит от геометрии каналов подвода теплоносителя, вида отражателя (устройства, фокусирующего излучение ИЛ в активный элемент) и свойств [c.120]

При расчетах по формулам (3.12), (3.13) и (3.14) все входящие в них величины могут считаться известными, так как определяют геометрию плазмотрона или режим его работы. Исключение составляют плотность или давление холодного газа и его скорость в межэлек-тродном зазоре. Так как скорость легко определяется через заданные расход, площадь проходного сечения и плотность, то неопределенность состоит только в определении плотности. Плотность и давление в плазмотроне связаны уравнением состояния pRT = />, из которого по измеренному значению р определяется значение р. [c.88]

Здесь значительную роль играют геометрия резца в плане и режим резания в целом. Например, большие углы в плане и подачи приводят к увеличению микронадрезов и заострению микропрофиля обработанной поверхности, что способствует резкому падению усталостной прочности. Аналогичное явление получается и при работе с низкими скоростями резания, когда образуется нарост на режущей кромке. В литературе 118] приводится пример того, как можно правильным подбором режима резания достигнуть значительного повышения усталостной прочности детали, обработанной резцом. Так, 10 [c.10]

Типичная зависимость /. ( О) для критического режима работы эжектора приведена на рис. 11. Видно, что при заданных параметрах смешиваемых газов и геометрии эжектора критическим режимам, на которых скорость смеси газов сверхзвуковая (>vз>l), соответствует некоторый диапазон изменения характерного отношения теплосодержаний. Этот диапазон ограничен значениями и б тах > которых приведенная скорость газа в выходном сечении камеры смешения становится равной единице (Аз=1). При б >1Этах и д< тш реализуется режим запирания камеры смешения. [c.209]

Режим резания. При выполнении токарных работ выбирают глубину резания, подачу и скорость резания обычно по справочным таблицам, составленным на основании обобщения опыта работы токарей-новаторов передовых заводов и исс.ледований еных. Справочные таблицы составляют с учетом вида работы (точение в центрах, растачивание и т. д.) и вида обработки (черновое или чистовое точение), геометрии и материала режущей части резца, свойств обрабатываемого металла, размеров детали, припуска на обработку, заданной по чертежу чистоты обработки, условий обработки (охлаждение, вид его и т. д.), мощности станка, жесткости системы станок — деталь — инструмент и др. [c.363]

Обработка пластмасс на больших подачах даже при работе режу щим инструментом с оптимальной геометрией [22 ], [38 ], [88 ] поро ждает,на обрабатываемой поверхности характерныедефекты (сколы трещиньт, расслоения, разлохмачивание наполнителя й тч гг)" [c.11]

Критическим режимом газового эжектора с выбранной геометрией и заданными параметрами состояния высоконапорного и низконапорного газов назовем такой режим, при котором скорость в выходном участке камеры смешения равна критической скорости или превышает ее. Скорость на выходе нз канала (диффузорпого или конфузо])-ного), расположенного за камерой смешения, мол<ет быть при этом как сверхзвуковой, так и дозвуковой, в зависимости от величины противодавления. В случае эжектора со сверхзвуковым соплом и сужающимся насадком (см. 4 чг. 1) при работе иа критическом режиме скорость газов в некотором сечении камеры смешения, называемом сечением запирания, должна быть всюду больше или равна критической скорости. [c.137]

Допустим, что геометрия двигателя задана. Работать в расчетных условиях двигатель будет только при одном относительном подогреве 0расч и при одной расчетной скорости полета (Хн)расч. При увеличении подогрева 9>6расч скорость перед истечением Яз не изменится, но расход газа уменьшится за счет увеличения температуры и уменьшения плотности отходящих газов (см. 10. 4). Скорость потока в холодных сечениях Si, Sikp и S2 уменьшается и коэффициент давления при обтекании местных сопротивлений возрастает, а коэффициент давления при нагревании Осг уменьшается за счет роста относительного подогрева. Коэффициент давления камеры Ск= Ссг остается практически постоянным. Замыкающий прямой скачок при увеличении относительного подогрева сверх расчетной величины вытесняется из входной щели диффузора, коэффициент расхода ср убывает, начинается помпажный режим. Коэффициент давления сд остается практически постоянным (см. фиг. 180,г). [c.314]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...