58 — Сопряжения — Расчет

Если водобойная стенка — неподтопленный водослив, необходимо проверить условия сопряжения теперь уже за стенкой. Иногда за водобойной стенкой гидравлический прыжок будет отогнан, т. е. Л с. ст > Лб, где Л с. ст — глубина, сопряженная со сжатой глубиной, образующейся ниже водобойной стенки Лс. ст- Такой случай показан на рис. 25.2. Тогда предусматривают вторую водобойную стенку с высотой, которая рассчитывается аналогично. При расчёте Ф (Тс) в этом случае qi = Рст + Яо1, а <р — коэффициент скорости уже для водобойной стенки. Если за второй стенкой вновь получится отогнанный гидравлический прыжок, может понадобиться и третья водобойная стенка. [c.224]

При предварительных расчётах для стальных и чугунных деталей можно принять, что при перепаде температур Д< = 100° одному миллиметру диаметра сопряжения соответствует расширение (сжатие) — 1 микрон. [c.164]

Для уточнённого расчёта на изгиб обода колеса с шестью спицами изгибающий момент Мд в сечении обода у спицы (где этот момент хотя и меньше, чем в среднем сечении между спицами, но напряжения больше вследствие их концентрации в местах сопряжений рёбер обода со спицами) можно определять при обычных соотношениях между жёсткостью обода и жёсткостью спицы по формуле [ 9] [c.308]

При расчёте коленчатого вала должно быть учтено влияние на прочность состояния поверхности, т. е. будет ли поверхность шейки или щеки гладкая или иметь следы инструмента размера сечения поперечных для циркуляции масла отверстий концентрации напряжений в местах сопряжений щёк с шейками галтелей и ряда других факторов (термообработки, напрессованных на вал деталей и пр.) . [c.502]

Расчёт прочности жёстких сопряжений производится на изгиб. В тех случаях, когда величина изгибающих усилий неизвестна, сопряжения целесообразно конструировать равнопрочными целому сечению. При этом расчётный момент [c.877]

Расчёт прочности шарнирного сопряжения производят на поперечную силу, которую в связи с не-учётом изгибающего момента увеличивают на 20-40%. [c.877]

Типы сварных жёстких сопряжений даны на фиг. 59, и, б, в, г. Валиковые швы в сопряжениях следует конструировать непрерывными с й = 0,751.0 5. Расчёт прочности производится на момент влияние поперечной силы, как правило, незначительно. В сопряжении, показанном на фиг. 59, при обварке только контура сечения балки расчёт прочности швов [c.877]

Расчёт прочности сопряжений указанного типа может быть выполнен двумя путями 1) при требовании прочного прикрепления ка-и<дого элемента в отдельности и 2) при расчёте прочности сопряжения как единого целого. [c.878]

С целью повышения запаса прочности в сопряжении и упрощения расчёта напряжение в швах встык и перекрывающих их накладках принято равным т. [c.878]

В сопряжении цилиндрической части сосуда с днищем возникает изгибающий момент (фиг. 8 а), не учитываемый обычным расчётом прочности, поэтому в этом месте ставят усиливающие уголки следующих размеров [c.887]

Соответствие размеров образца заданным проверяется соответствующими приборами. Качество сопряжения галтели с цилиндром контролируют при помощи инструментального микроскопа (при увеличении 20—30). Допустимые отклонения в размерах регистрируются в журнале испытаний и учитываются при расчёте напряжений. [c.82]

В главе I Основы взаимозаменяемости в машиностроении даны справочные материалы по допускам и посадкам типовых сопряжений, а также по допускам калибров для этих сопряжений эти сведения сочетаются с методическими указаниями и теоретическими основами взаимозаменяемости, к которым относятся принципы построения системы допусков и посадок, методика выбора различных посадок, основы расчёта размерных цепей, методика приложения основных принципов теории вероятностей к области взаимозаменяемости. [c.562]

Допуски на посадку в основном имеют целью обеспечение а) правильного сопряжения деталей, необходимого для нормального функционирования машины б) взаимозаменяемости там, где это требуется. Характер получаемых соединений в партии изделий определяется не только выбранным типом посадки (прессовые, подвижные, переходные), конструктивными элементами деталей и т. д, (см. ЭСМ т. 5, гл. I, стр. 7), но и фактическим распределением отклонений размеров детален по полю допуска и качеством сопрягаемых поверхностей. В отношении ответственных допусков этой группы большое значение имеет обеспечение наибольшей однородности изготовления деталей по всем признакам качества соответственно характеристикам последних, принятым при конструкторском расчёте. [c.607]

В трибологии, например, уже давно используется задача теории упругости о локальном сжатии тел (задача Герца). Она позволила создать метод расчёта фактических площадей контакта шероховатых тел и контактной жёсткости сопряжений, исследовать некоторые вопросы теории скольжения и качения, разработать инженерные методики оценки предельных нагрузок в опорах качения, износа кулачковых механизмов и зубчатых передач и т. д. [c.6]

Первый из них ассоциируется с созданием и разрывом адгезионных связей в точках контакта элементов подвижных сопряжений. Сила, необходимая для разрыва связей, известна как адгезионная (молекулярная) составляющая силы трения. Механизм образования адгезионных связей зависит от свойств контактирующих тел и условий трения. При скользящем контакте металлических поверхностей он связан с разрушением мостиков сварки в области взаимодействия. Для резин и резиноподобных полимеров диссипация энергии имеет место в процессе термического перехода молекулярных цепей от одного равновесного состояния к другому. Адгезионная компонента силы трения зависит также от свойств поверхности обоих контактирующих тел. Интересный подход к моделированию адгезионного взаимодействия в скользящем контакте развит в работах [12, 171], в которых рассмотрено движение третьего тела - среды между взаимодействующими поверхностями, свойства которой зависят от механических характеристик поверхностей контактирующих тел, граничных пленок, свойств частиц, отделившихся с поверхностей в процессе трения, и т. д. Метод расчёта адгезионной составляющей силы трения при качении изложен в 2.7. [c.132]

Рассмотрим осесимметричную контактную задачу о вдавливании в упругое полупространство кольцевого штампа, уравнение торцевой поверхности которого описывается функцией г = = /(г), вращающегося вокруг своей оси с угловой скоростью (см. рис. 7.4). Нормальная сила P t) и момент M t), приложенные к штампу, являются функциями времени, Решение этой задачи может быть использовано для расчёта износа таких сопряжений, как осевой подшипник скольжения, торцевое уплотнение, муфта сцепления, дисковый тормоз и др. [c.375]

Вопросы, изложенные в главах 7 и 8, а также, частично, в главе 3, больше относятся к решению прикладной задачи расчёта контактных характеристик сопряжений с учётом трения и изнашивания поверхностей. [c.451]

Модели, рассмотренные в главах 3 и 5, могут быть использованы для расчёта на стадии проектирования силы и момента трения сопряжений в зависимости от условий контактирования и свойств пары трения. [c.451]

Коваленко Е.В. К расчёту изнашивания сопряжения вал-втулка // Изв. АН СССР. МТТ. 1982. №6. С. 66-72. [c.462]

При этом острые углы следует округлять галтелями с таким расчётом, чтобы сечение в месте сопряжения было несколько меньше, чем каждое из сечений соединяемых элементов. Схемы разнообразных пересечений приведены на фиг. 51. В ряде случаев во избежание скопления металла в местах пересечения стенок практикуются специальные отверстия (фиг. 51, 1). [c.424]

При расчёте прессовых конических посадок, если известна величина крутящего момента М , передаваемого коническим соединением, значение удельного давления на конической поверхности сопряжения может быть определено по формуле (фиг. 27) [c.505]

Результаты исследований сопряжений диаметром около 40 мм со сборкой под прессом без смазки посадочных поверхностей показали [3], что при малых натягах коэфициент трения зависит от величины удельного давления, определяемой расчётом по формуле (2) с увеличением удельного давления коэфициент трения уменьшается. При больших же натягах коэфициент трения с увеличением натяга изменяется мало, сохраняя величину [c.515]

В случае уменьщения в зоне сопряжения высоты примыкаемой балки опорное сечение этой балки усиливается. На фиг. 26,3 показан пример такого усиления добавлением поясных уголков. Сечение т — т проверяется на действие опорного давления Я и момента М Я-е. Усиливающие уголки должны быть соответствующим образом закреплены (расчёт крепления — по усилию или по площади) за рассматриваемым сечением (в данном случае правее сечения т — т). Примеры сопряжения швеллеров и двутавров даны на фиг. 26, и. [c.928]

Сопротивление сложное — Расчёт на прочность 116 - релаксации при повышенных температурах 321 - усталости при повышенных температурах 389, 390, 391 Сопряжения балок 926 Специальные цилиндрические резьбы — см. Резьбы специальные цилиндрические [c.1090]

С напряжениями скалывания и смятия приходится встречаться при расчётах прочности деревянных сопряжений — врубок. [c.176]

Закономерности изнашивания должны быть положены основу расчёта различных сопряжений на долговечность. [c.29]

Расчёт сопряжений второй группы (по классификации рис. 7) проводится по той же методике, но усложняется необходимостью рассмотрения износа в двух сечениях. Эти расчёты освещены в специальной литературе [21. [c.34]

Для сопряжений третьей группы характерно возникновение неравномерного износа по поверхности трения. В силу этого возможен контакт не по всей поверхности трения, когда изнашивание происходит при поочередном взаимодействии отдельных участков. Это обстоятельство усложняет расчёты сопряжений третьей группы. Вместе с тем к сопряжениям этой группы относятся направляющие прямолинейного движения, которые являются наиболее ответственными и характерными элементами металлорежущих станков. [c.34]

Раздел Допуски и посадки даёт краткие сведения о взаимозаменяемости, классах точности, допусках и посадках. По всем видам посадок даются примеры выбора посадок. Рассмотрен селективный метод сборки деталей, позволяющий использовать грубые классы точности обработки в точных сопряжениях. В разделе дан метод расчёта прессовых соединений осей и валов. [c.8]

В сопряжениях скользящих пар со значительной скоростью скольжения, кроме отмеченных соображений, величина зазора должна определяться с учётом вязкости смазки. Для обеспечения работоспособности необходимо увеличивать зазор с увеличением скорости и диаметра. Точный расчёт по определению минимального зазора при жидкостном режиме трения производится на основе гидродинамической теории смазки. [c.598]

Условия совместности деформаций состоят в равенстве ради-.альных, осевых и угловых перемещений соответствующих точек фланца и трубы. Строго говоря эти условия должны выполняться во всех точках поверхности сопряжения, однако на практике эти условия полностью удовлетворены быть не могут, так как расчёт как трубы, так и фланца производится по приближенным теориям, в которых принимается закон распределения деформаций по радиусу, не точно отвечающий действительному, а соответствующий ему лишь приближенно. [c.74]

Расчётные усилия в сопряжениях рам определяются их статическим расчётом. Если усилие передаётся через вертикальные стенки элемента, а полки остаются неприкреплёнными, то его работа происходит подобно шарнирным сопряжениям. [c.877]

Почти все изложенные ниже результаты могут быть применены для определения контактных характеристик взаимодействующих тел и силы сопротивления их относительному перемещению по крайней мере на двух масштабных уровнях. Макромасштаб - это некоторая расчётная схема реального сопряжения. На этом уровне изучается распределение номинальных напряжений внутри номинальной области контакта в зависимости от макроформы и свойств контактирующих тел и условий взаимодействия. Микромасштаб - это модель элементарного (на данном структурном уровне) фрикционного контакта (например, контакт двух неровностей). Это позволяет использовать полученные результаты для расчёта контурных и фактических площадей контакта, сближения тел под нагрузкой, распределения контактных и внутренних напряжений при качении и скольжении. Кроме того, представленные в этой главе результаты позволяют определить те области изменения параметров, при которых учёт трения и несовершенной упругости приводит к существенному изменению конечных зависимостей по сравнению с упрощёнными постановками. [c.131]

Таким образом, моделирование изнашивания можно рассматривать на двух масштабных уровнях (см. рис. 6.2) макроуровень, определяющий кинетику изменения макроформы тел при изнашивании, и микроуровень, описывающий каждый элементарный акт отделения частицы с поверхности. Многократное повторение расчётов на микроуровне позволяет оценить изменение характеристик сопряжения на макроуровне (изменение макроформы, сближение тел при изнашивании и т.д.) и рассчитать долговечность сопряжения по критериям износостойкости. Применение этого алгоритма к расчёту реальных сопряжений сложной конфигурации является чрезвычайно трудоёмким. [c.320]

Следует отметить, что впервые задача о расчёте износа сопряжений была поставлена А.С. Прониковым [117] в предположении, что контактирующие тела абсолютно жёсткие. В этом случае эволюция формы поверхности определяется главным образом геометрией взаимодействующих тел и характером их относительных перемещений. Эпюра давлений приближённо вычисляется с использованием уравнений износа (7.13) и равновесия (7.12). Такой приближённый подход упрощает постановку задачи и даёт возможность рассчитать эволюцию макроформы тел и распределение износа по поверхности взаимодействующих тел в различных сопряжениях [118]. Постановка задачи об износе локального контакта упругих тел впервые изложена М.В. Коров-чинским [85]. [c.366]

Выбор различных посадок для подвижных и неподвижных соединений можно производить на основании предварительных расчетов, экспериментальных исследований или ориентируясь на аналогичные соединения, условия работы которых хорошо известны. Расчеты, связанные с выбором подвижных посадок, например при сопряжении цапф с подшипниками скольжения, осуществляются обычно на основе гидродинамической теории трения и заключаются в установлении необходимого зазора для обеспечения жидкостного трения. В других случаях зазоры могут рассчитываться по условию компенсации отклонений формы и расположения поверхностей для обеспечения беспрепятственной сборки деталей. Возможны также расчёты по условиям обеспечения необходимой точности перемещений деталей или фиксации их взаимного расположения, расчеты зазоров для компенсации температурных деформаций деталей и т. п. Расчеты, связанные с выбором посадок в неподвижных соединениях, сводятся к определению прочности соединения, напряжений и деформаций сопрягаемых деталей, а также к определению усилий запрессовки и распрессовки. В результате тех или иных расчетов необходимо получить допустимые наибольшие и наименьшие значения расчетных зазоров [5rnaxi, [Sm, 1 или расчегных натягов (Л/ шЕкЬ ЛТшт . [c.299]

Если спицы с такой высотой не размещаются у ступицы, то следует выбрать Н из условия надлежащего сопряжения спиц со ступицей (например, для шестиспицевого колеса Яяй где (/ст диаметр ступицы) и произвести расчёт на изгиб пр изгибающему моменту = 0,1Р -. Если [c.666]

Принадлежность сопряжения к тому или иному типу и руппе определяет методику его расчёта на износ и позволяет связать создаваемую конструкцию сопряжения с ха-эактеристикой его вероятного износа. [c.25]

Основная задача расчётов сопряжений станков на дол- овечность заключается в том, чтобы определить конструктивную схему механизма, выбрать размеры сопряжения, [c.25]

Данный вид расчёта позволит указать основные пути ювышения долговечности сопряжения как за счёт кон- -трукции, так и за счёг эксплуатации. [c.29]

При расчёте формы изношенной поверхности определя ется величина износа поверхности сопряженных деталей I каждой точке и), величина эпюры удельных давлений н, поверхности трения (р) и изменение взаимного положени в результате износа, т. е. износа сопряжения [c.30]

Для пояснения методики рассмотрим расчёт на изнашива ние сопряжения в виде кольцевых поверхностей при зако нах абразивного изнашивания (рис. 10). Такие сопряжени5 [c.30]

Расчёт деталей станков на долговечность с учетом за-сономерностей изнашивания позволяет правильно подойти с выбору размеров, материалов и условий работы основных сопряжений и механизмов и указывает пути повышения 1,олговечности всего станка за с ёт его конструкция н эациональных методов эксплуатации. [c.41]

Кроме этого, большое разнообразие требований к прочности, плотности и подвижности сопрягаемых элементов деталей машинО -строения привело к большой диференциация прессовых, переходных и подвижных посадок. Каждая из этих групп посадок имеет свою номенклатуру, крайние номера которой значительно отличаются своими отклонениями. Выбор посадок производится на основе расчёта гарантированного минимального натяга или зазора и сопоставления с аналогичными сопряжениями, проверенными на практике. [c.594]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...