22ХС (керамика)

У-23 (ситалл) 293 12 (пластмасса) 14, 22, 28 13В (стекло) 282, 285, 293 14а (пластмасса) 9, 20, 25 22ХС (керамика) 333, 365 27-63С (пластмасса) 52, 66, 76 33-18-В, 33-18-С (пластмассы) 62, 68, 78 [c.611]

Несколько больший краевой угол смачивания и меньшая адгезия наблюдаются в случае смачиваемости исследуемыми припоями керамики 22ХС с Мо-металлизацией. Вероятно, в результате меньшей растворимости сплава Си—Ge в чистом молибдене фиксируется и больший краевой угол. Так, при температуре плавления он составляет 30, 32, 30, 25, 25° соответственно для ПМГ-12, № 446, № 442, № 432, № 439, а адгезия равна 1995, 2090. 2140, 2170, 2372 мдж1м , при увеличении температуры на 50° С краевой угол составляет 26, 26, 27, 21 и 18°, а адгезия 2020, 2130, 2150, 2195, [c.67]

На основе этого метода разработаны технологические процессы сварки предварительно подогретых различного вида керамик, например, М7, 22ХС, поликара и др. [c.171]

По ОСТ 11,027.018-76 Классификация и система обозначений , на изделия из вакуумно-плотной керамики для электронной техники (водопоглощение менее 0,02% — по ОСТ 11.027.020-77) установлена новая система обозначений на различные риды керамики. Так, например, поликор обозначается ВК 100-1, 22ХС-ВК 94-1, М7-ВК 94-2 и т. д. Там, где необходимо, названия марок керамики будут дублироваться. По ОСТ 13927-74 определены марки, составы и свойства основных веществ пьезокерамики. Разработан и действует ОСТ 37.003.036-83 на изоляторы керамические для искровых свечей зажигания. [c.5]

Примечания 1. Абразивная способность пасты установлена для доводки образцов из твердого сплава ВКб или ВК8 на притире из керамики ВК-94-1 (22ХС) при средней скорости резания 0,75 м/с и давлении 66 кПа навеской пасты (из микропорошков массой 0,1 г или из шлифпорошков массой 0,3 г) за 20 мин (пасты из шлифпорошков) или 30 мин (пасты из микропорошков) обработки. [c.631]

СК-1), высокоглиноземистой (22ХС), фор-стеритовой (КВФ-4) керамик в широком интервале температур при облучении остается на уровне исходных значений или становится меньше исходных. Полученные результаты удовлетворительно объясняются взаимодействием тер- [c.325]

Угол смачивания поверхностей окисей Mg, d, Zn, Th серебром равен 90° на воздухе и остается неизменным независимо от температуры и времени вследствие высокой растворимости кислорода в серебре. По этой же причине угол смачивания керамики составов 102 и 22ХС составляет 148—160° [324]. [c.134]

Н К 5,2-7,0 20-550 Для спая с керамикой 22ХС или с тонкими пленками стекла С84-2 [c.370]

Резисторы толстопленочных микросхем получают нанесением через трафареты специальных паст (метод шелкографии) на поверхность керамической подложки (керамика 22ХС) с последующим их вжига-нием в тело подложки (метод горячей керамики). [c.146]

Определение коэффициента термического расширения керамики проводилось с помощью стандартного прибора типа ДКВ при температурах от 100 до 800° С с интервалом 10—50 град на образцах в форме стержней длиной 50 мм со шлифованными торцами. На рис. I приведены результаты определения температурной зависимости высокоглиноземистых материалов — микролита, 22ХС и ГБ-7, количество стеклофазы в которых или почти отсутствует (микролит), или очень мало и не превышает 6—7% (ГБ-7). Ход исходных кривых и характер изменения их после облучения почти одинаков, Во всех случаях наблюдается смещение кривых после облучения в сторону увеличения КЛТР с увеличением дозы. Особенно значительным это смещение является в области низких температур (до 300—350°С). В области более высоких температур различие между облученными и исходными образцами выражено менее резко. При температуре 300° С у всех облученных образцов наблюдается переход через максимум. [c.110]

Рис. 1. Температурная зависимость теплопроводности стекол и ситаллов Рис. 2. Температурная зависимость теплопроводности глазурованной керамики 22ХС

По механическим свойствам ситаллы также более пригодны для поставленной задачи (не имеют волнистости, чистота обработки может не уступать обработке стекол). Однако их теплопроводность не может быть повышена более чем в 2 раза. В этой связи представляет интерес высокоглиноземистая керамика 22ХС, покрытая с одной стороны с целью увеличения класса чистоты слоем бесщелочного стекла — глазурью Уралит . Слой глазури толщиной 70—100 мкм уменьшает теплопроводность стекла в 3 раза (теплопроводность керамики, по данным [4], при температуре 300 °К равна 12,48 вт м-град). Правда, покрытие глазурью хотя и понижает шероховатость до 250 А, делает поверхность подложки волнистой. Это снижает ее преимущества при исследовании в резисторах, однако данные [5] говорят о том, что можно получить глазурованные подложки с достаточно гладкой стекловидной поверхностью. В этом случае керамические материалы могут стать наиболее перспективными для резистивных элементов. [c.90]

Сплав 34НК применяют для спаев с тончайшими пленками стекла А-78. Этот сплав, так же как и 29НК, используют для изготовления корпусов интегральных схем в соединении с керамикой 22ХС и стеклоцементами. Сплав имеет стабильную до -269 °С у-структуру. [c.395]

Если взять керамический цилиндр из массы 22ХС диаметром 50 мм и высотой 40 мм, к которому с обеих сторон припаяны коваровые манжеты толщиной 0,5 мм и высотой 20 мм каждая, то газовыделение из керамического цилиндра (с учетом, что керамика предварительно прошла отжиг при пайке узла [Л. 36]) составит около 66 Мн [50 мкм рт. ст. л] на весь цилиндр. Аналогичный расчет для коваровых манжет показывает [Л. 35], что в данном случае выделится 1 330 Мн [1 ООО мкм рт. ст. л]. [c.33]

Медь является наиболее распространенным металлом для спаев с высокоглиноземистыми керамическими материалами, такими как 22ХС, М-7, Сапфирит-16 и др. Это в первую очередь объясняется тем, что она обладает хорошими вакуумными свойствами, технологична, имеет низкий предел текучести и модуль упругости, чрезвычайно пластична (табл. 3-4). Поэтому, несмотря на значительный к. т, р. спаи керамики с медью отличаются высокой надежностью и долговечностью. [c.57]

Рис 3-4, Изменение термомеханических свойств спаев керамики 22ХС с медью в зависимости от времени выдержки при пайке ПСр-72. [c.59]

Влияние температуры пайки и химического состава припоев показано на рис. 3-8. Исследования проводились на высокоглиноземистой керамике типа 22ХС, металлизированной пастой МП-9. Манжеты из ковара, спай то р-Ц0ВОЙ. Режим испытания 20—600—20° С в окислительной среде. Термоциклироваяие прекращалось после 100 циклов. Пунктирными линиями показан максимальный разброс средней термостойкости по четырем сериям экспериментов. [c.67]

Полученные данные показывают, что для керамики 22ХС температурный интервал 950—1 000° С является критическим и дальнейшее повышение температуры пайки сопровождается довольно значительным уменьшением надежности металлокерамических спаев, приводящее к снижению средней термостойкости. При этом следует учитывать и более интенсивное эрозионное воздействие 5 67 [c.67]

Рис. 3-9. Изменение термомеханических свойств спаев керамики 22ХС с коваром в зависимосги от времени выдержки при пайке медным припоем.

Целесообразность применения серебряных припоев для пайки металлизированной керамики особенно наглядно подтверждается при определении термостойкости одинаковых по конструкции металлокерамичеоких узлов, пайка которых производилась серебром, ПСр-72 и медью. На рис, 3-11 приведены данные по термостойкости спаев керамики 22ХС с манжетами из сплава Н-46. Режим испытания 20—600—20° С, в воздушной среде. Спай торцевой, наружный диаметр спая 25 мм, толшина манжеты 0,5 мм. Как видно из рисунка, в первую очередь начинают натекать узлы, паянные медью, после чего ПСр-72 и в последнюю очередь паянные серебром. [c.69]

Влияние технологических режимов пайки на термостойкость торцевых компенсированных металлокерамических спаев керамики 22ХС с медной манжетой толщиной 6 = 3 мм для серебряных припоев приведено в табл. 3-8. Испытание проводилось на образце (рис. 3-12), наружный диаметр 0 = 52 мм, ширина зоны спая В = 6,2 мм, режим термоциклиро-вания 20—600—20° С. [c.70]

Исследования, проведенные на материале 22ХС с 95%-ным содержанием АЬОз ]Л. 52], также подтвердили существенную роль процессов миграции стеклофазы на прочность сцепления металлизационного слоя с керамикой. [c.78]

Рис. 4-15. Зависимость прочности спаев керамики 22ХС, выполненных припоем ПСр-72 с различными металлами толщиной 0,5 мм от скорости охлаждения.

Рис. 4-18. Зависимость прочности спаев керамики 22ХС—титан ВТ-1 от толщины припоя.

Сварку керамики 22ХС с медью можно производить в водородных колпаковых печах ЦЭП-241, оборудованных приспособлением для сдавливания. [c.99]

Оптимальный режим сварки меди с керамикой 22ХС [c.99]

Свариваемость керамики 22ХС с другими материалами ограничена, так как для этого требуются более высокие температуры, при которых детали из керамики 22ХС уже разрушаются. [c.99]

Оптимальный режим пайки керамики 22ХС медным припоем следующий [c.100]

Такиу образом, для керамики 22ХС коэффициент Сг при механической прочности и статическом изгибе выше [c.112]

Для керамики 22ХС, металлизированной пастой МП-9, коэффициент Те в зависимости от качества металлизации при коваровых манжетах, паянных медным припоем, лежит в пределах (И 1,5), а для манжет из сплава Н-46 — в пределах (16 2). (Режим испытания 20—800—20° С.) Для коваровых манжет, паянных припоем ПСр-72, этот коэффициент равен (180 30). (Режим испытания 20—600—20° С.) [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...