Модуль продольной упругост приведенный

В приведенных формулах Е — модуль продольной упругости ремня (для стандартных кожаных ремней Е = ЮОн-350 Н/мм ) 0 — масса 1 м ремня сечением 1 м — ускорение силы тяжести. [c.232]

Здесь Р — усилие, растягивающее образец, — удлинение рабочей части образца, имеющей начальную длину /о- По приведенным данным определить модуль продольной упругости материала образца. [c.281]

Расчетные значения модуля продольной упругости Е, МПа, в зависимости от температуры должны соответствовать приведенным в табл. 9.9. [c.423]

К недостаткам этих сплавов следует отнести следующие 1) относительно большую стоимость основного металла и сварки, требующей применения инертных газов 2) почти в три раза меньшее значение модуля продольной упругости, что влияет на увеличение упругих деформаций и уменьшает критические напряжения при расчетах устойчивости стержней и балок 3) возможность местной коррозии при контакте со сталью, что требует специальных изолирующих покрытий и прокладок в местах соединений разнородных материалов 4) почти в два раза большее значение коэффициента линейного расширения, приводящее к большим температурным деформациям при сварке 5) низкие значения предела выносливости a i основного металла (у сталей, приведенных в табл. 1.1.1, отношение 0,35, а у алюминиевых сплавов, приведенных в табл. 1.1.8, л 0,14). [c.20]

Приведенные параметры модуль продольной упругости др и кривизну 1/рпр вычисляют по формулам [c.533]

В приведенных формулах В — модуль продольной упругости ремня д — масса 1 м ремня с сечением 1 м . [c.226]

Построить по приведенным данным диаграммы растяжения в координатах е—о и определить модули продольной упругости материалов образцов. [c.13]

Вычислить по приведенным данным модули продольной упругости материалов образцов [c.13]

По приведенным данным определить модуль продольной упругости материала образца. [c.143]

Е — приведенный модуль продольной упругости материалов подшипника и вала в кГ/см . [c.455]

Е — так называемый приведенный модуль продольной упругости материалов фрикционных тел, имеющих модули [c.142]

Расчетные значения модуля продольной упругости Е для углеродистых и легированных сталей в зависимости от температуры должны соответствовать приведенным в приложении 4. [c.6]

Если ребра теряют устойчивость от продольного сжатия панели, то можно считать, что после этого они перестают воспринимать дополнительную продольную сжимающую нагрузку. При этом приведенный модуль нормальной упругости заполнителя изменяется. Если в формуле для Ех (14) положить Ер, = О, то мы получим соответствующее значение касательного приведенного модуля E . При решении задачи устойчивости панели в формулы критических нагрузок (см. стр. 269—289) в качестве Е следует вводить этот касательный модуль Е . В других случаях работы панели может понадобиться значение секущего приведенного модуля Е . Оно после потери устойчивости ребрами армировки изменяется с нагрузкой и может быть найдено по формуле [c.266]

Изотропная среда характеризуется двумя упругими постоянными, например упругими постоянными Ламэ, модулями нормальной упругости и сдвига (см. 1.2). Вместо них может быть взята любая другая пара независимых упругих констант, например модуль нормальной упругости и коэффициент Пуассона, модули всестороннего сжатия и сдвига. Формулы (1.16), (1.17) дают связь двух упругих констант со скоростями продольных и поперечных волн в безграничной среде. Для ограниченных сред (пластин, стержней) вместо скорости продольных волн используют скорость симметричной нулевой моды соответствующих волн. Пример расчета упругих параметров по скорости распространения волн приведен в задаче 1.2.1. [c.248]

Для стального червяка и бронзового венца червячного колеса приведенный модуль продольной упругости Е 1,27-10 кПсм [c.290]

Метод проверки устойчивости балок сохраняется таким же,, как для стальных балок [1]. Значения коэффициентов ф для балок из стали, приведенные в табл. 9 приложения IV [1], вычислены по формулам и таблицам С. П. Тимощенко [11] при = = 2100 т/сл4 и о =2,4г/сж2. Критические напряжения прямо пропорциональны модулю продольной упругости, а значения коэффициентов Ф, кроме того, обратно пропорциональны пределу текучести. [c.126]

EJ lfLl — жесткость главной балки моста Е — модуль продольной упругости материала балки (для стали =2,1х X 10 кгс/см ) Jxl — момент инерции сечения одной балки относительно ее горизонтальной оси — пролет крана, см т р — приведенная масса одной балки моста и половины массы тележки. [c.258]

Некоторые примеры вычисления эффективных комплексных модулей были даны Хашином для гранулированных [46] и волокнистых [47, 48] композитов как при предположении о малости затухания, так и без этого предположения. Рисунки 9 и 10 показывают зависимости от частоты вещественных и мнимых частей комплексных модулей продольного сдвига Сд = Од 4- iG" полиизобутплена (при температурах выше Tg), армированного жесткими параллельными волокнами. График зависимости комплексного модуля сдвига (Уг = 0) от частоты взят из приведенных кривых, построенных Тобольским и Катсиффом [117]. Эти характеристики были получены с использованием упругого модуля сдвига Ga для так называемой модели цилиндрического массива [45] [c.154]

В качестве примера рассмотрим задачу [27] о разрушении пластины из композиционного материала, состоящего из вязко-упругого связующего и системы однонаправленных дискретных волокон в виде вытянутых эллипсоидов вращения, расположенных хаотически. Пластина ослаблена трещиной, расположенной вдоль одной из осей упругой симметрии композита, как указано на рис. 46 и 47. Будем моделировать рассмотренный композит квазиоднородной ортотропной вязко-упругой средой с приведенными характеристиками (см, 23). Упругие приведенные модули для такой среды получены в работе [136]. На рис. 48, 49 приведены кривые зависимости величины Го, рассчитанные на основе данных работы [136], от объемной концентрации волокон с и геометрического параметра k, характеризующего форму волокна ( =-, Ь и а — соответственно продольная и поперечная оси эллипсоида вращения), когда трещина расположена парал- [c.129]

Рассматриваемый здесь подход к вычислению эффективных модулей композиционных материалов основан на понятии представительного элемента объема, т. е. такого элемента, в котором все усредненные по объему компоненты тензоров напряжений и деформаций равны соответствующим величинам, вычисленным для композита в целом. Из-за математических трудностей решение задачи в микромеханической постановке обычно доводится до конца только для сравнительно простых композитов, например для бесконечной упругой матрицы, армированной одинаковыми параллельными упругими волокнами, образующими двоякопериодическую систему. Исключением из этого общего правила является работа Сендецки [17], в которой решена задача о продольном сдвиге матрицы, армированной произвольно расположенными волокнами произвольного диаметра. Поскольку приведенное выше математическое определение эффективных модулей отличается от физического определения, основанного на экспериментально наблюдаемых усредненных по поверхности значениях компонент тензоров напряжений и деформаций, важно понимать, что между этими двумя определениями существует связь, устанавливаемая в результате микро-.адеханического исследования (см. разд. V). [c.15]

На рис. 16, а [14] показаны значения прочности и модуля упругости слоистого композиционного материала бор — алюминий различных схем армирования. Для сравнения на том же графике приведены соответствующие характеристики алюминиевого сплава 2219. Как видно, в любой точке композиционный материал по свойствам превосходит традиционный сплав. Прочность при растяжении и модуль упругости одноосноармированного слоистого материала, определенные при испытаниях в осевом (продольном) и трансверсальном (поперечном) направлениях, представлены точками А VI В соответственно. Точками С VI О представлены свойства композиционного материала со схемами армирования 0° (50), 45° (50), 90° (0) и 0° (25), 45° (50), 90° (25) соответственно (в скобках приведено количество слоев в %, имеющих указанную ориентацию). Композициоивык материал последней из приведен- [c.59]

Вопрос о равновесных формах упруго-пластической системы, как уже указывалось в 18.2, раздел 8.1, впервые был рассмотрен в 1889 г. Ф. Эн-гессером, который в задаче о сжатом прямолинейном стержне полагал, что при выпучивании сила не меняется, а деформирование — и догрузка, и разгрузка — протекает с касательным модулем. Значение силы, при которой становится возможной искривленная форма равновесия стержня, аналогично Р и называется касательно-модульным. Позднее Ф. Энгессер (в 1895 г.) и Т. Карман (в 1909 г.) учли неодинаковость модулей догрузки и разгрузки, считая по-прежнему, что развитие искривленной формы равновесия стержня происходит при постоянной силе. Значение такой силы аналогично Р,. и называется приведенно-модульным. В 1946—1947 гг. Ф. Шенли, изучая систему, сходную с рассмотренной в этом разделе, и допуская возможность изменения нагрузки в процессе развития новой формы равновесия, показал, что наклонное положение становится возможным при касательно-модульной нагрузке. Решение, изложенное в тексте, принадлежит Я- Г. Пановко (см. его статью О современной концепции упруго-пластического продольного изш-ба. — В кн. Проблемы устойчивости в строительной механике. — М. Строй-издат, 1965). [c.426]

Смотреть страницы где упоминается термин Модуль продольной упругост приведенный : [c.90] [c.59] [c.292] [c.126] [c.84] [c.182] [c.274] [c.533] [c.71] [c.228] [c.167] [c.240] [c.301] [c.155] [c.266] [c.182] [c.168] [c.206] [c.162] [c.41] [c.141] [c.533] [c.290] [c.366]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...