184—185 — Твердость состоянии 184—185 — Твердость

Твёрдость стали. В закалённом состоянии твёрдость стали определяется количеством [c.459]

Шлифовка и полировка образцов. Шлифовка является одной из самых ответственных операций подготовки образцов. Шлифовкой образцы доводятся до заданных размеров, а также удаляются поверхностные дефекты (царапины, риски и т. п.). Особо ответственной является обработка сопряжения галтели бурта с цилиндрической частью образца. При шлифовке мягких сталей применяются круги средней твёрдости (марки СМ), для твёрдых сталей — круги средней твёрдости и мягкие (марок СМ и М), с зернистостью 60—80 в обоих случаях. Во избежание ожогов и наклёпа необходимо следить за состоянием круга и возможно чаще править его. Не следует [c.82]

Усилие резания не является достаточно надёжным критерием обрабатываемости [5], так как оно зависит от состояния металла и ряда других факторов. Вязкие металлы, требуя больших усилий резания, чем хрупкие (например чугун), допускают одновременно и большую скорость резания при их обработке. Поэтому усилие резания может быть принято лишь в качестве дополнительного критерия при сравнении обрабатываемости определённой группы одноимённых металлов (например, разных марок хромоникелевой стали или одного сорта чугуна разной твёрдости). [c.280]

Определяющее значение при горячей механической обработке имеет температура, с повышением которой снижаются твёрдость и прочность, увеличивается пластичность и металл легче обрабатывается. Температурный интервал начала и конца горячей обработки зависит от состава стали. Сталь деформируют обычно, когда она находится в однофазном аустенитном состоянии, т. е. при нагреве выше точки Ад. Слишком высокий нагрев во время горячей обработки может привести к оплавлению и пережогу и образованию вследствие этого трещин, а иногда и к разрушению металла. Образование трещин возможно также, если деформация заканчивается при слишком низкой температура, когда сильно уменьшается пластичность стали. [c.325]

Наибольшие затруднения при сварке стали с аллотропическими превращениями может вызвать возникновение в зонах термического влияния структур с высокой или повышенной твёрдостью. В зависимости от толщины, состава и исходного состояния стали и режимов принятого метода сварки в зонах влияния иногда наблюдаются структуры мартенсита или других форм распада аустенита. Если известны кривые охлаждения, максимальные температуры металла в отдельных участках зоны влияния и С-образные кривые свариваемой стали, то при сопоставлении их можно предугадать конечную структуру стали в зонах влияния после сварки. Например, при охлаждении стали I (фиг. 81) в определённой точке зоны термического влияния по кривой 1 аустенит будет [c.355]

В табл. 16 приведены нормы твёрдости в состоянии поставки качественной углеродистой стали, предназначенной для холодной механической обработки. [c.373]

В горячекатаной стали, предназначенной для холодной механической обработки (резки и т. п.). твёрдость в состоянии поставки ограничивается следующими нормами. [c.387]

Механические свойства. В состоянии поставки трубы должны иметь твёрдость в пределах 207—179 Ид (диаметр отпечатка 4,2 — 4,5 мм). [c.425]

Фиг. 40. Изменение твёрдости стали X в зависимости от температуры закалки 7—кривая поверхностной твёрдо- сти 2 — кривая твёрдости центра. Исходное состояние Н =2о7 (d 4,2) [2].

Фиг. 47. Изменение твёрдости стали 9ХС в зависимости от температуры закалки. Исходное состояние Я = 229 ( / = 4,0) [2],

Фиг. 67. Изменение твёрдости стали ХВ5 в зависимости от температуры закалки. Исходное состояние Лд —241 (< =3,9) 2].

Твёрдость в горячем состоянии. Между режущими свойствами и твёрдостью, измеренной при температурах ниже 600°, прямой зависимости не установлено. Более высокая твёрдость при 650 -700° обеспечивает и более высокие режущие свойства стали. [c.459]

В последнем случае имеет значение, невидимому, красностойкость, а не абсолютное значение твёрдости стали в нагретом состоянии. [c.459]

Значения твёрдости стали в нагретом состоянии даны на фиг. 90. Отпуск не меняет существенно значений твёрдости в горячем состоянии. [c.459]

Температуро испытания Фиг. 90. Твёрдость стали РФ в горячем состоянии 1 — за- [c.460]

При твёрдости <269 в нагартованном состоянии. [c.636]

Для составов № 2, 3, 4 и 5 в скобках приведены показатели твёрдости в сыром состоянии (до термообработки). [c.53]

Из специальных бронз наибольший интерес представляют алюминиевые бронзы. Диаграмма состояний Си — А1 изображена на фиг. 38. Область твёрдого раствора а в состоянии равновесия при температуре 570° С простирается до 9,8 весовых процентов алюминия. В соответствии с данными теории алюминиевые бронзы, как кристаллизующиеся в весьма узком интервале температур, не склонны к ликвации, весьма жидкотекучи и в однофазном состоянии отлично обрабатываются давлением. С повышением содержания алюминия резко возрастает твёрдость сплава и понижается вязкость. Типичная структура литой двухфазной алюминиевой бронзы Бр А 10 показ. на на листе III, 7 (см. вклейку). [c.114]

Си- -ОСТ а л Ь Н 0 е) Примерное назначение Виды изделий и состояние материала Предел проч- ности ""ь в кг мм Относительное удлинение t ъ % Твёрдость по Бри-нелю в вкг мм [c.119]

Состояние сплава Предел прочности при растяжении в u2 mm Относительное удлинение в / Твёрдость по Бринелю в K2 MM [c.155]

Сплав 70НХБМЮ открытой выплавки имел состав 0,025% С, 14J% Сг 9,7% Nb 4,7-% Мо 1,1% А1. В процессе изготовления проволочных образцов диаметром 2 мм сплав подвергался ковке, горячему и холодному волочению. Термическую обработку образцов проводили в эвакуированных кварцевых ампулах по двум схемам I — нагрев под закалку, выдержка 30 мин, охлаждение в воде, II нагрев под закалку, выдержка 30 мин, быстрое охлаждение до температуры старения. В тексте в дальнейшем старение после I режима названо старением снизу , а после II режима — Старением сверху . Состояние образцов во всех случаях фиксировалось охлаждением в воде. Структурный объемный состав сплава определяли методом секущих на продольных метадлографических шлифах. Общая длина секущих для одного шлифа при подсчете объемной доли прерывистого распада выбиралась из расчета допустимой ошибки 0,5% и равнялась л среднем 3—4 мм. Химическое травление шлифов проводили в реактиве Марбле. Микро-Твёрдость измеряли на приборе ПМТ-3 при нагрузке 100 гс. [c.52]

Металл Состояние металла Темпера- тура испыта- ния в Предел прочности при растяжении в кг1мм Предел текучести в лгг/л/л Предел пропорциональности в к2 мм Относи- тельное удлинение в Относи- тельное сужение в о/а Ударная вязкость в кгм/см Твёрдость по Бри-нелю в кг1мм [c.315]

Большая твёрдость, хрупкость и наличие значительных напряжений в закалённой стали делают её в большинстве случаев непосредственно после закалки не пригодной для экс-плоатации. Поэтому необходима дальнейшая термообработка, имеющая целью уменьшение твёрдости и прочности, повышение вязкости закалённой стали, атакжеуменьшение внутренних напряжений. Это достигается отпуском, т. е. нагревом закалённой стали до некоторой температуры, лежащей ниже точки A , выдержкой при этой температуре и последующим охлаждением. При такой обработке меняется структура стали, которая из менее устойчивого состояния переходит в более устойчивое. В отличие от закалки при отпуске стали определяющим моментом является не скорость охлаждения, а температура нагрева. [c.327]

В табл. 32 приведены нормы твёрдости легированной стали (неотожжённой и отожжённой) в состоянии поставки. [c.383]

Твёрдость. Большое значение для штам-пуемости листа в холодном состоянии имеет низкая твёрдость (обычно определяемая по Роквеллу, шкала В) с узкими пределами её колебания. Одна и та же плавка стали вследствие указанной неоднородности химического состава может дать листы различной твёрдости. По американским техническим условиям различие твёрдости отдельных листов партии не должно превышать , Промстандарт [c.401]

Фиг. 31. Изменение твёрдости сталиФ(исходное состояние 170 Н ) в зависимости от температуры закалки / — кривая поверхностной твёрдости 2 кривая твёрдости центра [2].

Фиг. 41. Изменениё твёрдости стали ЭХ в зависимости от температуры закалки. Исходное состояние // 197 (Д=4,3) [2].

Твёрдость. Более низкая твёрдость стали ЭИ184 в закалённом состоянии по сравнению сРФ1,ЭИ262 и некоторыми другими марками является следствием большого количества остаточного аустенита, фиксируемого закалкой (фиг. [c.467]

Хромистая сталь с содержанием 16—18 /оСг может иметь как однофазную (ферритную) структуру, так и двухфазную (ферритно-мартенситную) структуру. Однофазная хромистая сталь с содержанием 16—18< /о Сг более устойчива против коррозии, чем хромистая сталь с содержанием 12—14% Сг. Она применяется в химической промышленности—для абсорбционных башен, теплообменников, коммуникаций, труб, баков для хранения и цистерн для перевозки азотной кислоты в автотракторной — для газогенераторов в других отраслях промышленности—для всевозможной аппаратуры и деталей с низкой твёрдостью, не работающих на удар, а также для предметов домашнего обихода. При содержании 0,08—0,12 /о С в отожжённом состоянии эта сталь имеет следующие механические свойства предел прочности при растяжении 45—60 кг мм , предел пропорциональности 25—30 кг1мм , удлинение 65 = 25—30%, сужение 55— 70%. [c.489]

В виде калиброванных прутков твёрдостью <269 в нагартованнон состоянии. [c.566]

Углерод в свободном состоянии уменьшает, а в связанном увеличивает твёрдость по Бринелю примерно на 12 кг1ммЗ на каждую 0,10/а С. [c.28]

Отливки, требующие более сложной механическом обработки, не должны обладать высокой твёрдостью в литом состоянии. В этих случаях мартенситная структура достигается термообработкой отливки с перлитной структурой после механической обработки подвергаются закалке с отпуском. В таких отливках для массивных деталей никель содержится до Зо/о и хром до 1% с целью удержания связанного углерода на потребном уровне. Мартенситная структура (составы X 2, 3, 4 и 5, табл. 62) получается закалкой отливок при 850° С в масле или на воздухе (в зависимости от состава, толщины и сложности очертаний). Никель повышает прокаливаемость, что важно для толстостенных отливок. Для снятия напряжений и повышения прочности отливки подвергаются после закалки отпуску при невысокой температуре (в пределах 250—350° С). Более высокий отпуск ведёт к снижению твёрдости. При повышенном содержании никеля и больших толщинах отливка часто закаливается на воздухе. Перед обработкой отливку предварительно подвергают отжигу при 650— 700° С (с медленным охлаждением), а после обработки—нормальному режиму закалки при 800 — 850° С с охлаждением в воздушной струе (составы № 5, 7, 8). Примером могут служить шестерни со спиральным нарезным зубом, в которых мягкой закалкой с отпуском обеспечивается однородная твёрдость Нд 450 KzjMM i [28, 29, 34]. [c.51]

Чугун с содержанием 24о/о Сг и 1,25— С в литом СОСТОЯНИЙ имеет твёрдость по Бринелю 450 кг1мм . Твёрдость может быть изменена соответствующей термической обработкой после 8 час, отжига при температуре 900° С с последующей выдержкой при охлаждении до 593° С и с закалкой на воздухе твёрдость снижается до Нв = 320 кг1мм , повторный нагрев до 955° С с закалкой на воздухе повышает твёрдость до Нд = 600 кг/мм . [c.63]

С U — о с т а л не ь н о е) более примерное назначение Виды изделий и состояние материала Предел проч- ности "i> в кг/мм Относительное удлинение 8 а % Твёрдость по Бри-нелю "д UK2jMM [c.117]

Спецификация и дата Состояние сплава Предел прочности при растяжении в кг1мм Предел текучести в KZ MM Относительное удлинение в °/о Твёрдость по Бринелю в кг/мм [c.153]

Спецификация и дата Состояние сплава Предел прочности при растяжении в K2 MM Относи- тельное удлинение В / Твёрдость по Бринелю в K2IMM- [c.155]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...