891—893 — Случаи прилегания

Расположение зазоров при правильном прилегании показано на фиг. 247. Зазор со стороны крутого конуса нужен для предупреждения задиров при расширении планшайбы от нагрева, однако он не должен быть более 0,25 мм. чтобы не ухудшать условий смазки. Зазор в верхней части пологого конуса нужен на тот случай, когда планшайба прогибается от сосредоточенной в центре нагрузки. [c.415]

Недостаток места заставляет опустить подробный разбор и этого случая, являющегося неизбежным при шлифовании некоторых типов лопаток. Теоретическое исследование, полностью подтвержденное промышленным экспериментом, показало, что при заданном радиусе кривизны в плоскости, параллельной ребру ВС, всегда можно обеспечить не только прилегание ленты ко всей поверхности кулака, но и отсутствие спадания ленты. Для этого необходимо лишь, чтобы радиус кривизны в поперечном сечении (параллельно ребру АВ) был не меньше некоторой величины, определяемой расчетом. [c.185]

Более благоприятным является случай, когда в продольном сечении имеется не вогнутость, а выпуклость. Спадания ленты при этом не происходит, а прилегание ко всем точкам кулака также может быть обеспечено достаточно малой кривизной в поперечном сечении кулака. [c.185]

На фиг. 277, а показано устройство, с двумя конусами 1 и 2, соприкасающимися со штифтами 5, передающими давление на державку 4 с абразивными брусками 5. Радиальное раздвижение брусков происходит за счет сближения обоих конусов. Последние связаны между собой стержнем 6, конец которого ввинчивается в нижний конус. При вывертывании стержня под действием пружины 7 обеспечивается осевое раздвижение конусов, в результате чего державки с брусками сближаются к центру головки. Такое устройство обеспечивает большую устойчивость положения брусков и самоустанавливаемость их в процессе работы. Самоустанавливаемость брусков осуществляется за счет плавающего состояния конусов, при подъеме которых расходятся нижние концы брусков, а при опускании — верхние их концы. Благодаря этому бруски постоянно прилегают по всей длине обрабатываемой поверхности, даже и в случае неравномерного их износа или при наличии конусности в отверстии. Например, на фиг. 277, а отверстие имеет конусность в нижней части. В этом месте бруски будут давать больший износ, чем в верхней части. Однако прилегание брусков будет все же плотное и полное по всей длине брусков. Направление давления обрабатываемой поверхности на бруски нормально к плоскости соприкосновения и штифты, скользящие по конусам, будут направлены в первом случае (фиг. 277, а) своими концами вниз, а во втором (фиг. 277, б) — вверх. На фиг. 277, б показан случай, когда отверстие имеет конусность в верхней своей части, где износ брусков будет больше. Механизм с двумя разнонаправленными конусами отличается сложностью [c.494]

При ПЛОСКОЙ или сферической поверхностях опор, или если радиус сферического углубления подушки больше радиуса сферы конца пальца г , в месте контакта возникают очень значительные давления, и пятна контактов близки к точечным. В случае равенства радиусов сфер опорной подушки и конца пальца п = к) пятно контакта имеет сферическую форму, т. е. происходит полное прилегание соприкасающихся сферических поверхностей пальца и подушки. Это — наивыгоднейший случай, когда удельное давление в месте соприкосновения деталей относительно невелико, однако точное совпадение размеров радиусов сфер у обеих деталей трудно достижимо. [c.98]

Полученное решение задачи теплопроводности и теплопередачи однослойной плоской стенки можно распространить и на случай многослойной стенки (рис. 52) при условии плотного прилегания отдельных слоев, без заметных дополнительных термических сопротивлений переносу тепла в этих местах. [c.163]

Формулами (200) и (201) определяется профиль гребня валка для теоретического случая плотного прилегания гильзы к дорну. [c.323]

Это выражение справедливо для случая, когда имеется плотное прилегание поверхности конического хвостовика к поверхности конической втулки. Учитывая возможную неточность угла конуса (в пределах Д0 = Оч-Ю ), подсчет ведут по формуле [c.176]

Для того чтобы найти зависимость между износом сопряжения i/i 2 и линейным износом каждой детали i/j и Ui, рассмотрим схему взаимного положения изношенных деталей (фиг. 1) в период нормального износа, когда имеет место полное прилегание поверхностей. На фиг. 1, а изображен общий случай сопряжения поверхностей вращения, имеющих криволинейную образующую аЬ. Если сближение деталей возможно только в направлении хх, то сумма износов деталей, измеренная в направлении возможного сближения, должна быть постоянной и равняться износу всего сопряжения [c.14]

Второй случай. Ковка участков до поковочных размеров производится в порядке 5, 4, 2, 1, 3. Прилегание металла к оправке на участках 5 и 3 затрудняет снятие поковки. Концевой участок I, ковка которого закончена при низких температурах, может иметь трещины. [c.312]

В рассмотренном примере полнота прилегания режущей кромки резца к образующей поверхности детали возрастает от первого случая к последнему (в котором она достигает предельного значения). Очевидно, что по мере увеличения полноты прилегания (т.е. по мере увеличения степени конформности) режущей кромки резца к образующей круглого валика высота остаточного детерминированного регулярного микрорельефа уменьшается. [c.270]

Следует отметить, что в ряде случаев в связи с недостаточной кольцевой жесткостью констру кций в последних реализуется схема нагружения, которая является промежуточной между мягкой и жесткой схемой нагружения. Это в первую очередь отно-стится к тонкостенным конструкциям протяженных размеров, имеющим недостаточно большую жесткость. Дчя данного случая достоверная оценка механических характеристик сварных соединений с наклонной мягкой прослойкой может быть получена путем испытания вырезаемых образцов в контейнере с подпружиненными стенками, обеспечивающими поперечные смещения соединяемых элементов в процессе нагружения образцов, соответствующие податливости оболочковой конструкции /110/. Данный контейнер (рис. 3.42) включает в себя накладные пластины У. плотное прилегание которых к образцу, вырезаемому из оболочки и имеющему огфе-деленную кривизну поверхноста, осуществляется за счет вкладыщей 2, поджимаемых к образцу подпружиненными болтами 3. Форма вкладыщей подбирается в зависимости от кривизны поверхности оболочковых конструкций. [c.161]

Большое значение в теории упругости имеют контактные задачи к ним 255 относится, например, задача о контакте рельса и колеса. Наиболее важный шаг в этой теории после появления классических работ Г. Герца был сделан с опубликованием работы Н. М. Беляева где определено распределение напряжений в случае эллиптической плош,адки соприкасания. Обобш,ение исследований Герца на случай плотного прилегания соприкасающихся тел было дано И. Я. Штаерманом Л. А. Галин учел в контактных задачах наличие трения и сцепления и дал двухстороннюю оценку для силы, вызываюш ей заданные поступательные перемещения плоского штампа произвольной формы . А. И. Лурье рассмотрел штамп при внецентренном нагружении . Отметим, что монография Лурье содержит очерки развития отдельных разделов пространственной задачи теории упругости. [c.255]

Полное прилегание торцов втулки и заплечика вала возможно при относительно большом зазоре Z. Чтобы цилиндрические поверхности не препятствовали самоустановке деталей по торцам, должно соблюдаться условие ооц mm > Ют щах-Возможен случай, когда сОцтах > Ют max > Юцтт- При ЭТОМ появляется неопреде-ленность в базировании деталей. Неопределенность в базировании устраняют -увеличением размера / при сохранении посадки, добиваясь базирования по цилиндру (сОц < сОт) [c.519]

На рис. 15.8 в качестве примера приведены некоторые наиболее характерные искажения индикаторных диаграмм, вызванные разными причинами. Так, диаграмма 1, имеющая пологую линир а, указывает на то, что насос вместе с жидкостью всасывает воздух, который выталкивается из рабочей камеры через напорный клапан лишь после достаточного сжатия его поршнем. Диаграмма 2 с пологими линиями о и свидетельствует о неправильной конструкции рабочей камеры, в результате чего внутри ее образуется воздушный мешок , уменьшающий рабочий объем насоса. Диаграммы 3 п4 указывают на позднюю посадку всасывающего и напорного клапанов. Диаграммы 5 к 6 свидетельствуют о неплотном прилегании всасывающего и напорного клапанов к своим опорным поверхностям. Диаграмма 7 соответствует работе насосов без воздушных колпаков или с недостаточными их размерами, а также при большом удалери колпаков от самого насоса. На диаграмме 8 представлен случай, когда жидкость поступает в насос с подпором и притом неравномерно. [c.217]

Неисправность топливного насоса чаще всего случается из-за повреждения дисков диафрагмы или подсоса воздуха ввиду неплотного прилегания стакана-отстойника. Паровые пробки могут образоваться в жаркую погоду при перегреве двигателя. Устраняется неисправность путем заводки двигателя с одновременной подкачкой топлива ручным приводо.м. При засорении систему продувают сжатым воздухом, фильтры промываются. [c.116]

Нередко коррозию металла, развивающуюся при неплотном прилегании бетона к арматуре, также объясняют исходя из механизма щелевой коррозии (третий случай коррозии). Хотя здесь и существует своя специфика, тем не менее важнейшая особенность подобного коррозионного процесса—образование макрокоррозионных пар (в том числе пар дифференциальной аэрации) — присуща и коррозии арматуры в трещинах. [c.169]

Полное прилегание торцов втулки и буртика вала возможно при относительно большом зазоре Z. Чтобы[ цилиндрические поверхности не препятствовали самоустановке деталей по торцам, долдано соблюдаться условие цпИц > тша- Возможей случай, когда (йц mai > т пих > ц шш- При ЭТОМ появляется неопределенность в базировании деталей, которую устраняют изменением ц и I- [c.194]

Третий случай (правильная схема ковки). Отковывается до поковочных размеров участок 5 (концевой пояс) с упором в бурт оправки, затем на промежуточный диаметр отковывается участок 4. Далее отковываются до поковочных размеров участки 1 (концевой пояс), 2 1Л 3. После этого окончательно отковывается участок 4. Прилегание поковки к оправке будет только на участке 5 и незначительное на участке 4. Чем короче участок 4, тем легче удаляется поковка. Положение заготовки на оправке определяется легко, так как вначале куется конец, находящийся у бурта. Остальные участки, отковываемые в размер по направлению к бурту оправки, будут обеспечивать сход с оправки ранее откованной части. Концевые участки не будут иметь трещин, так как куются при высоких температурах. Предварительной проковкой участка 4 контролируется появление зажимов (при большой разнице в ди.чметрах фланца и поковки). В случае отсутствия зажимоз участок 4 полностью проковывается после отковки участка 3. При такой последовательности ковки откованные участки при вытяжке будут смещаться с тех мест оправки, на которых они ковались, увеличивая зазор между внутренним отверстием поковки и оправкой. [c.312]

При достижении требуемых норм контакта ручной пригонкой форма сопрягаемых поверхностей может иметь существенные отклонения от номинальных геометрических прообразов, с которыми она отождествляется. В особенности это относится к случаю, когда контроль качества прилегания сопрягаемых поверхностей осуществляют по копоти. Так, в рассматриваемом примере вполне удовлетворительные по качеству контакта результаты могут бьпъ получены, если сопрягаемые поверхности будут выпукло-вогнутые (рис. [c.369]

Качение шара по желобу, сечение которого представляет собой дугу радиуса р, весьма близкого к радиусу шара, представляет собой специальный случай, важный для подшипников качения. При нормальной нагрузке область контакта — эллипс, вытянутый в поперечном направлении. При достаточной степени прилегания контактная область больше не является плоской, а расположена между поверхностями шара и желоба точки поверхности, расположенные на различных расстояниях, имеют различные окружные скорости, что вызывает микропроскальзывание. Хорошей аппроксимацией окружной скорости шара является формула [c.308]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...