109 — Коэффициенты редукционные при сжатии

Редукционные коэффициенты для подкрепленных пластинок после потери устойчивости. Прямоугольная пластинка шарнирно оперта на ребра, жесткие по отношению к изгибу, и подвергается вместе с ребрами сжатию в направлении стороны а (а Ь). При совместной С ребрами деформации пластинка может нести после потери устойчивости возрастающую нагрузку, величина которой превышает критическую. [c.201]

При адиабатных процессах сжатие паров хладагента (участок 1—2) и понижения давления конденсата в редукционном регулирующем вентиле (участок 3—4) теоретический цикл паровой компрессорной установки тождественен обратному циклу Карно, так как процессы испарения (участок 4—1) и конденсации хладагента (участок 2—3) происходят не только при постоянном давлении, но и при постоянной температуре. Поэтому паровые компрессорные установки имеют более высокий, чем воздушные, холодильный коэффициент. Так как теплоемкость паров значительно выше теплоемкости воздуха, то паровые холодильные установки имеют большую удельную холодопроизводительность и меньшие габаритные размеры. [c.218]

Редукционный коэффициент сотового заполнителя зависит от формы сотов и их материала н определяется из условия равенства деформации растяжения и сдвига обшивки несущих слоев и решетки заполнителя. Максимальная нагрузка сжатия и сдвига, воспринимаемая заполнителем, определяется устойчивостью его эле- [c.126]

Здесь абсолютная температура определяется характером теплопотребителя, а абсолютная температура — используемым источником тепла низкого потенциала. Практически, однако, реализация процессов сжатия и, в особенности, расширения высоковлажного пара пока неосуществима. Поэтому в качестве идеального цикла парового теплового насоса рассматривается обычно цикл 1—2—2 —3—4—1, показанный на рис. 7-1, г. Соответствующая тепловая схема представлена на рис. 7-1, б. Компрессор К засасывает сухой насыщенный пар и сжимает его в области перегрева (процесс 1—2). Далее, в теплообменнике сжатый пар теряет свой перегрев (процесс 2—2 ) и конденсируется в процессе 2 —3. Понижение давления образовавшегося конденсата осуществляется путем дросселирования в редукционном клапане РК (процесс 3—4). Цикл замыкается процессом испарения 4—1 в теплообменнике т . Такому идеальному циклу соответствует работа, эквивалентная на рис. 7-1, г площади 1—2— 2 —3—4 —1. Коэффициент эффективности для идеального цикла [c.157]

Закритическая деформация подкрепленных пластинок Подкрепленные пластинки, подвергающиеся сжатию. Редукционные коэффициенты. Для пластинки, подкрепленной по краям достаточно жесткими ребрами п подвергающейся сжатию, потеря устойчивости не означает потери несущей способности пластинка и после выпучивания продолжает воспринимать возрастающую нагрузку. В послекритической стадии нагружения происходит углубление выпучин, причем прогибы становятся сравнимыми с толщиной поэтому исследование закритической деформации пластинок должно быть проведено на основе уравнений теории гибких пластинок [см. т. 1, гл. 18, уравнения (17), (18)1. [c.105]

Установка для определения коэффициента проницаемости газов и жидкостей, схема которой приведена на рис. 6.5, состоит из баллона со сжатым газом 7, снабженного редукционным вентилем 2 для пуска и регулирования потока газа фильтра для очистки газа 3 осушителя 4 моностата для уравновешивания давления 5 крана точной регулировки подвода газа 6 кранов подвода газа и жидкости 7, 9, II, 13, 14, 15, 20, 21, 24. 26, 28, 29, 30 водяных манометров 10, 12 с верхним пределом измерения 3 кПа и погрешностью не более 10 Па ртутных манометров 22, 27 с верхним пределом измерения 40 кПа ротаметров или других расходомеров 16, 17, 18, 31, [c.295]

Редукционные коэффициенты стрингеров с присоедииенной к ним обшивкой принимаем равными единице (фсгр = ) тако.м случае редукционный коэффициент пояса в сжатой зоне крыла будет [c.98]

Расчет корневой части крыла от изгибающего момента М (см рис 5 60). В сечении 4—5 растянутая она со стороны консоли работает так, как корневое сечение крыла с однолонжеронной фюзеляжной частью, что видно из сравнения схем, приведенных на рис 5 61, а и б Нервюра 4—5 в крыле б аналогична нервюре 2—<3 в крыле а м соответственно 2—4 и 1—3, 2—5 и 1—2 Считаем, что иижняя обшивка на участке 1—2—5 отсутствует Сжатую зон сечения 4—5 можно рассматривать как ссчеине прямого крыла, так как оно расположено на достаточном удалении от борта фюзеляжа Из сказанного следует, что нормальные напряжения Ок в корневом сечении 4—5 можно опредечять по формуле (5 16), вводя в расчет растянутой зоны редукционный коэффициент стреловидного крЫла ф, а для [c.204]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...