490 — Флаттер — Указания

Панели, обтекаемые потоком газа криволинейные — Уравнения основные 502 — Флаттер 489, 490 — Флаттер — Указания библиографические 501 -плоские—Флаттер—сн. Флаттер панелей плоских Панели пологие квадратные в плане — Нагрузки — Зависимость от прогибов 189—191 [c.558]

В настоящем анализе используются безразмерные параметры, так как жесткость проводки управления представлена величиной ((oe/Q)2. В размерных параметрах конкретный несущий винт имеет определенное значение ше. Минимально допустимое значение oe/Q на границе флаттера соответствует максимально допустимой частоте вращения й. При проектировании несущего винта более удобен параметр озе/Q, а при анализе уже построенного — предел Q по флаттеру. При испытаниях несущих винтов на флаттер обычно увеличивают частоту вращения до достижения границы флаттера или дивергенции в результате уменьшения Наилучшим указанием на флаттер при испы- [c.592]

Другим методом оценки динамической устойчивости несущего винта может быть непосредственное численное интегрирование уравнений движения. Такой подход необходим также при учете нелинейных эффектов, например срыва или сжимаемости. Оценка устойчивости периодических систем по переходным процессам не является тем не менее элементарной задачей. Может быть использован и метод замороженных коэффициентов , в котором находят собственные значения для стационарной системы, построенной с использованием коэффициентов, найденных на данном азимуте. При этом проверяются несколько критических значений азимута, таких, как г з = 90 и 270°. Этот метод основан на предположении о том, что изменение аэродинамических коэффициентов при полете вперед (происходящее почти с частотой вращения винта, по крайней мере для малых р.) происходит намного медленнее, чем колебания лопасти при флаттере (имеющие частоту несколько ниже (Од). Метод замороженных коэффициентов следует применять с осторожностью, так как указанное предположение часто не оправдано. [c.594]

Библиографические указания. Укажем на основные источники — книги, в которых можно найти как систематическое изложение различных разделов теории, так и дальнейшие библиографические указания [4, 15, 24, 52, 67]. Обстоятельный библиографический обзор литературы по панельному флаттеру был недавно опубликован в работах [23, 79]. [c.470]

Дополнительные библиографические указания. Оценка влияния тангенциальных сил инерции на критические скорости флаттера цилиндрических оболочек дана в статье [69]. Осесимметричный флаттер цилиндрических оболочек исследован в работах [37, 50] балочной форме флаттера оболочки посвящена работа [63]. Влияние начальных усилий в срединной поверхности учтено в работе [70]. Флаттер цилиндрических панелей рассмотрен в работах [61, 90]. [c.501]

Дополнительные библиографические указания. Нелинейные задачи для защемленной панели рассмотрены в статье [42], а для трехслойной панели — в статьях [1, 2, 3, 84. Нестационарные задачи панельного флаттера являются предметом работ [17, 54, 57]. Решение нелинейных уравнений панельного флаттера при помощи электронных моделирующих маш ин описано в статьях [8, 59]. Флаттер цилиндрических оболочек, наполненных жидкостью и обтекаемых сверхзвуковым потоком газа, рассмотрен в статье [71]. [c.508]

Флаттер крыльев тонких изгибно-крутильный 469, 477, 478 —— оболочек — Скорости критические минимальные 498 — Уравнения исходные 489, 490 —- оболочек цилиндрических круговых — Возникновение 497 — Скорости критические 494—497 — Скорости критические минимальные 498— 501 — Указания библиографические 501 — Уравнения и их решение 489—491 [c.567]

Применяются различные формы линейных зависимостей для и Ма- В классических теоретических (и некоторых экспериментальных) работах для этого используют функции комплексного переменного, основанные на представлении колебаний типа флаттер в комплексной форме Однако в практике инженерных исследований ветровых воздействий, разработанных на сегодняшний день в США, для указанных зависимостей используют действительные формы представления. Ниже приводятся обычно применяемые линеаризованные выражения этого типа [6.71] [c.181]

С другой стороны, как это видно из рис. 6.22 [6.71], некоторые типы сооружений (например, модель висячего моста со сквозными фермами) обладают такими свойствами, что коэффициенты А1 (характеризующие демпфирующие свойства сооружения при кручении) меняют свой знак от отрицательного к положительному при возрастании значений приведенной скорости ветра ШпВ (где п — со/2я). В результате независимо от наличия коэффициентов, характеризующих взаимодействие между формами колебаний, крутильные колебания, соответствующие системе с одной степенью свободы, становятся неустойчивыми и приводят к возникновению (вследствие отрицательного суммарного демпфирования) самовозбуждающихся колебаний типа флаттер. Следовательно, флаттер системы с одной степенью свободы в чистом виде и флаттер системы с одной степенью свободы, приводимый в действие указанным выше механизмом, могут иметь место в случаях, когда изменение Л2 происходит описанным выше образом. [c.186]

Уо и Дао — амплитудные значения указанных деформаций. Подставляя значения у и Аа пр В уравнения (9.3), получим возможность определить критическую скорость флаттера. [c.288]

Указанный расчет является довольно сложным. Учитывая, однако, что при флаттере преобладающей формой колебаний является крутильная, можно, пренебрегая прогибами крыла, приближенно оценить величину критической скорости следующим образом. [c.288]

В 1960 г. был проведен систематический анализ и составлены подробные таблицы сил и моментов, действующих на колеблющиеся профили в решетке [8.81] впоследствии этот анализ был распространен на профили при различных углах атаки [8.82], а также применительно к крутильному флаттеру и изогнутым профилям. К сожалению, результаты этих исследований не соответствуют какой-либо из практических проблем флаттера лопаток, указанных на рис. 8.6, поэтому применение их ограничено. В работе [8.83] показано, что для некоторых значений фазовых углов лопаток небольшие изменения толщин, углов изгиба и установки, а также углов атаки профилей оказывают весьма существенное влияние на пульсации подъемной силы и момента. [c.242]

Критическая скорость флаттера в опытах с отдельной лопаткой составляла йУкр=22,6 м/с. При относительном шаге лопаток в решетке г=0,415 и угле установки 40° критическая скорость флаттера составляла 7,3 м/с. Следовательно, при определенном сочетании шагов и углов установки происходит значительное уменьшение критической скорости флаттера в решетке по сравнению с критической скоростью для отдельной лопатки. Как показали результаты исследований А. П. Кроля, соотношение указанных величин зависит от геометрических параметров решетки. При относительном шаге =0,83 и II 163 [c.163]

Интересное эксперил ентальное исследование флатте ра ло паток было проведено А. П. Кролем [Л. 19]. Задача заключалась в сравнении критической скорости флаттера отдельной лопатки с критической скоростью этой лопатки в плоской решетке при различных значениях угла установки и шага лопаток. Опыты были проведены с компрессорными лопатками определенного профиля (К-7) с семью различными углами установки в пределах p = 30- 90° и с двумя различными относительными шагами t, равными 0,415 и 0,83. В опытах с отдельной лопаткой критическая скорость флаттера составляла Ткр = 22,6 м]сек. При угле установки 40° и относительном шаге лопаток в решетке 1=0,415 критическая скорость флаттера была равна 7,3 м/сек. Таким образом, при определенном сочетании углов установки и шага происходит значительное уменьшение критической скорости флаттера лопатки в решетке по сравнению с критической скоростью для отдельной лопатки. Как показали результаты опытов автора, расхождение указанных величин различное и зависит от параметров решетки. Так, при угле установки р = 90° и относительном шаге (1=0,83 критическая скорость флаттера составила л(кр=49,1 м/сек, а при том же угле установки и шаге = 0,415 флаттер не наблюдался до скорости 30 м/сек. [c.99]

Традиционно под термином флаттер понимают аэроупру-гую неустойчивость, возникающую при совместных изгибно-крутильных колебаниях крыла. Применительно к вертолету флаттер относится к совместным маховому движению и крутильным колебаниям лопасти несущего винта. Часто этот термин распространяют на все случаи аэроупрУгой неустойчивости несущего винта, но в данном разделе будут рассмотрены только маховые и крутильные колебания. Классическая постановка задачи включает две степени свободы — взмах и поворот в ОШ жесткой лопасти шарнирного винта. Поскольку в системе управления лопастью наименьшую жесткость при кручении имеет проводка управления, указанная модель лопасти хорошо представляет ее динамику. Будем учитывать только основной тон махового движения с собственной частотой vp. Подробный анализ флаттера бесшарнирного винта обычно требует дополнительного учета движения лопасти в плоскости вращения. Вращение вызывает ряд явлений, которые делают флаттер лопасти сильно отличающимся от флаттера крыла. Центробежные силы связывают движение взмаха и кручение, если центр масс сечения не совпадает с осью ОШ. Повторное влияние вихревой системы винта на аэродинамические силы лопасти и их периодичность при полете вперед также имеет важное значение. [c.585]

Результат влияния на F p полезной инерционной связи (балансировки) зависит от соотношения частот флаттерообразующих форм колебаний. При близости парциальных собственных частот влияние инерционной связи более эффективно, чем при их различии. Указанный эффект иллюстрируется рис. 1.2.3, когда для повышения F p флаттера при близости частот требуется меньший [c.20]

Эксперименты показывают, что грани]о ы флаттера гибкого крыла зависят от конструкции аппарата и скоростного напора воздуха. На рис. 39 представлено взме-нение этих границ в зависимости от указанных факторов по данным работы [7]. , [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...