432—434, 439 — Распределени остаточные

Рис. 5.49. Процесс возникновения сварочных напряжений при сварке пластин встык, Т =/(//) — распределение температуры по оси оу

Рис. 1.И. Распределение остаточных деформаций efj (%) и напряжений

Рис. 1.13. Распределение остаточных радиальных деформаций ггг по поверхности образца (2 = Я/2)

Существуют различные экспериментальные и расчетные методы определения ОСН и деформаций. Комплексное исследование ОСН расчетными и экспериментальными методами, сопоставление соответствующих данных позволяют судить о достоверности получаемых значений и характере распределения остаточных напряжений (ОН) в сварном соединении. Кроме того, появляется возможность оценить корректность и приемлемость принятых в расчетах допущений. В связи с этим в данном разделе рассматриваются основные расчетные и экспериментальные методы определения ОСН и выявляются преимущества и недостатки, присущие каждой группе методов. [c.269]

Рис. 5.2. Схема нагружения образца (а) и распределение остаточных напряжений Охх по его высоте (б)

Рис. 5.3. Распределение остаточных напряжений ахх по высоте образца, полученное предлагаемым методом (-)

Рис. 6.13. Распределение остаточных напряжений ati, МПа (собственных) в расчетном узле коллектора после окончания взрывной запрессовки

Рис. 6.16. Распределение остаточных (собственных и общих) напряжений (МПа) в узле коллектора после взрывной запрессовки трубок

Рис. 6.21. Распределение остаточных собственных напряжений (МПа) после НТО (Г = 20 °С)

На первом этапе проведены исследования ОН технологического происхождения, обусловленных взрывной развальцовкой теплообменных трубок в корпус коллектора. Распределение остаточных технологических напряжений характеризуется значительной неоднородностью как по толщине коллектора, так и по его развертке. Взрывная развальцовка приводит к формированию ОН, максимальный уровень которых превышает предел текучести материала коллектора. Большой объем коллектора подтвержден ОН со среднеинтегральным уровнем по толщине коллектора, превышающим 0,5ат. [c.363]

Распределение остаточных напряжений в элементах оболочечных конструкций после многослойной сварки и гидравлических испытаний/ [c.374]

Рис. 22. Распределение остаточных сварочных напряжений в стыковом соеди-

Характерное распределение остаточных сварочных напряжений при сварке встык пластины показано на рис. 22. [c.35]

Для полноты картины определим закон распределения остаточных напряжений в поперечном сечении пружины. Д. н] этого построим сначала эпюру напряжении при нагрузке. Согласно выражению (12.18) угол сдвига на расстоянии р от центра круга будет [c.372]

При сварке алюминиевых сплавов характерна особенность распределения остаточных напряжений Ох — их некоторое снижение в шве и в прилегающих к шву участках металла (рис. ll.ll,d). Максимальные остаточные напряжения ниже предела текучести сплава в исходном состоянии и составляют (0,6...0,8) о . [c.426]

Рис. 11.12, Распределение остаточных поперечных напряжений j по оси шва

На рис. 11.14 представлены характерные эпюры распределения остаточных компонентов напряжений по оси шва в электрошлаковом сварном соединении толщиной б = 700 мм, полученные непосредственными измерениями. На поверхности сварных соедине- Рис, 11.14. Распределение НИЙ остаточные продольные напряже- остаточных напряжении по [c.429]

Рис. 1I.J6. Распределение остаточных напряжений при точечной контактной сварке

В реальных случаях сварки в центральной части пластины при нагреве возникают пластические деформации укорочения, вызванные действием сжимающих напряжений Ог и сте, поэтому при последующем охлаждении в пластине появляются остаточные напряжения. На рис. 11.16 показано характерное распределение остаточных напряжений и ао в радиальном направлении. При этом можно выделить три зоны. В зоне / остаточные напряжения (как Ог, так и ое) растягивающие и, как правило, достигают значений предела текучести материала, т. е. Ол = = 0в==0т. В зоне // интенсивность напряжений а,, вычисленная по значениям компонентов Ог и Ств, приблизительно равна пределу текучести, т. е. о, = В зонах I я II происходят пластические деформации. В зоне III на стадиях нагрева и остывания возникают только упругие деформации. В этой зоне компоненты напряжений Стг и Ое уменьшаются по абсолютным значениям примерно обратно пропорционально квадрату радиуса. [c.431]

Определение распределения остаточных напряжений по толщине покрытия. Во многих практических случаях требуется знание характера изменения остаточных напряжений по слоям покрытий. В этих целях также можно применять описанный метод измерения. При удалении слоя покрытия толщиной средний уровень остаточных напряжений в нем [c.118]

Таким образом определяют средний уровень остаточных напряжений в каждом снятом слое при последовательном послойном травлен -ч покрытия. Построив график зависимости от Л(2), где 2 — координата снимаемого слоя, определяют характер зависимости распределения остаточных напряжений. [c.118]

Для полноты картины определим закон распределения остаточных напряжений в поперечном сечении пружины. Для этого построим сначала эпюру напряжений при нагрузке. Согласно выражению (10.18) [c.367]

Глубина закаленного слоя. Глубина закаленного слоя выбирается на основании технологических требований. При этом необходимо учитывать износ детали во время работы и удельные нагрузки, которым она подвергается, а также распределение остаточных напряжений, определяющее усталостную прочность. Проведенные исследования показывают, что цилиндрические образцы малых и средних размеров обнаруживают наибольшую прочность, если глубина закаленного слоя удовлетворяет соотношению [И] [c.140]

Рис, 5. Эпюра распределения остаточных деформаций по длине образца (пик соответствует месту шейки н разрыва). [c.15]

Получены результаты [58, 59], показывающие связь долговечности плазменных покрытий из карбида титана с распределением остаточных напряжений по толщине покрытия. В поверхностном слое покрытия значительные напряжения растяжения приводят к отслоению покрытия уже в начальный период нагружения. Остаточные напряжения сжатия, обнаруженные в центральной части слоя и достигающие 450 МПа, изменяют характер трещинообразования, переносят очаг зарождения трещины под покрытие. [c.32]

Оценивая направления развития методики усталостных испытаний, следует отметить, что для образцов с покрытиями не всегда удается обеспечить соответствие условий испытания условиям эксплуатации, так как в образце трудно создать такие же, как и в детали уровень и распределение остаточных напряжений, масштабные соответствия, изменение структуры в направлении от поверхности покрытия к основному металлу и т. д. Кроме того, при испытаниях образцов с покрытиями обычно наблюдается значительный разброс полученных результатов, поэтому самые достоверные и точные характеристики сопротивления усталости можно получить, испытывая непосредственно деталь с покрытием, максимально приблизив условия эксперимента к условиям эксплуатации. [c.33]

Наибольшее влияние остаточные напряжения оказывают на прочность соединения покрытия с основным металлом при их высоких значениях происходит самопроизвольное отслоение или возникают трещины в покрытиях. Если изделие не имеет достаточной жесткости, то остаточные напряжения приводят к изменению его формы или короблению. Уровень, знак и характер распределения остаточных напряжений определяет конструктивную прочность изделий, влияет на химические, механические и электрофизические,, свойства покрытий. [c.185]

При жестком креплении концов образца изгиб последнего при напылении долн<ен приводить к формированию остаточных напряжений сжатия, так же как и в первой схеме. Однако смены знаков напряжений в этом случае не происходит, так как увеличение температуры основного металла вследствие подогрева при напылении последующих слоев увеличивает прогиб, способствуя росту сжимающих напряжений по всему поперечному сечению покрытия. Выяснение механизма формирования и характера распределения остаточных напряжений в плазменном покрытии позволило авторам сформулировать некоторые практические рекомендации по снижению уровня неблагоприятных растягивающих напряжений [281]. [c.186]

Метод стравливания применялся для оценки распределения остаточных напряжений в плазменных композиционных покрытиях составов N1 -(-N6 + С (в качестве электролита использовался — 40%-ный водный раствор НаЗО ) [282], А1 BN (электролит-л [c.190]

Для случаев однопроходной сварки встык с полным проплавлением пластин (рис. 11.11, а) из низкоуглеродистой стали распределение остаточных продольных напряжений Ох в поперечном сечении имеет характерный вид, представленный на рис. [c.425]

При проведении диагностики используются индикатор механических напряжений ИМНМ-1Ф, индикаторы концентрации напряжений ИКНМ-2Ф, ИКН-1М. Метод основан на регистрации напряженности магнитного поля рассеяния Нр, характеризующей распределение остаточной намагниченности, на контролируемой поверхности изделия. При этом на поверхности вблизи стыков и на самом шве специальной зачистки не требуется. Для этого производится сканирование датчика прибора вдоль поверхности сварного стыка по всему периметру наружного диаметра конструктивного элемента аппарата и записываются полученные значения напряженности магнитного поля рассеяния Нр. [c.215]

Найти распределение остаточных напряжений по высоте поперечного сечения стержня, изгибаемого равными моме.гтами [c.143]

Для полноты картины определим закон распределения остаточных напряжений в поперечном сечении пружины (рис. 11.29, а). Для этого построим сначала эпюру напряжений при нагрузке. Согласно выражению (11.18), угол сдвига на расстоянии р от центра круга равен 7 = 0,00955р. Задаваясь несколькими значениями р, по точкам определяем напряжение г и строим эпюру, показанную на рис. 11.29, 6. Из нее вычитаем напряжения, определенные по формуле упругой разгрузки, т = MplJp = 13, Op. [c.456]

Рассмотрим условия, опреде.пяющие долговечность элемента конструкции на стадии развития трещины. Как указывалось, число циклов, соответствующее росту трещины от начальной длины и до критической /с, определяет долговечность данного элемента конструкции по числу циклов. Чтобы обеспечить прочность конструкции, долговечность должна быть больше числа перемен заданной нагрузки. Таким образом, наряду с оценкой материала по классической кривой Велера, существенную информацию о поведении элемента конструкции с трещиной в условиях усталости должна дать механика разрушения. Следовательно, в данном случае, как обычно, надо исходить из того, что начальный трещиноподобный дефект существует в конструкции с момента ее изготовления (несмотря на дефектоскопический контроль, который, как известно, имеет определенный допуск на размер не-обиаружпваемых дефектов). К сварным конструкциям это относится в большей мере, и в этом случае желательно иметь критические значения коэффициентов иитеисивиости напряжений (Кс или Я/с) для основного материала, материала шва и материала переходной, термически поврежденной, зоны. Кроме этого, для сварных конструкций я елательно в области сварного шва знать величину и распределение остаточных напряжений. Все это вместе взятое способствует уточнению расчетов. [c.272]

Похмурский В. И., Карпенко Г. В. Характер распределения остаточных напряжений первого рода в поверхностных слоях сталей и сплавов с защитными покрытиями. — Физико-химическая механика материалов , Т. 4, № 4, 1968, с. 381—383. [c.580]

Клычников Л.. В., Д а в т я и С. П., X у д я е в С. И., Б никоя о и я н Н. С. О влиянии неоднородного температурного поля на распределение остаточных напряжений при фронтальном отверждении.— Мех. композитн. материалов, 1980,. М 3, с. 509—513. [c.319]

Рис. 2. Распределение остаточных напряжений двухстадийном диффузионном покрытии толщиной 85 мкы.

Покрытия со структурой легированных (р- у )-фаз характеризуются как наиболее высокими по сравнению с другими алюминид-ными покрытиями характеристиками прочности, так и тем, что для них температурный коэффициент линейного расширения меньше, чем для защищаемых сплавов. Поэтому в таких покрытиях формируются сжимающие остаточные напряжения. Характерное для двухстадийных покрытий распределение остаточных напряжений в покрытии толщиной 85 мкм приведено на рис. 2. Наличие сжимающих напряжений в покрытиях приводит к тому, что после нанесения покрытия на детали их предел выносливости увеличивается. Это можно использовать, например, при ремонте лопаток турбин, предел выносливости которых после длительной эксплуатации уменьшается. Такой пример приведен на рис. 3, на котором видно, что нанесение двухстадийного диффузионного покрытия приводит к заметному увеличению выносливости лопаток турбин из сплава ХН51ВМТЮКФР (ЭП220). [c.171]

Большое число факторов, влияющих на формирование остаточных напряжений в покрытиях и приповерхностных участках основного металла, делает достаточно сложным расчетное и теоретическое определение их уровня и распределения. Поэтому остаточные напряжения часто определяют экспериментально. Среди большого количества практических методик наряду с рентгенографическим выделяют механические способы [80, 281, 282, 285, 286], основанные на последовательном удалении слоев покрытия. К несомненным преимуществам механических методов следует отнести простоту определения искомых характеристик доступность и легкость изготовления испытательного оборудования и образцов широкий диапазон определяемых параметров сопоставимость результатов, полученных на различных установках достаточно высокую чувствительность, селективность и точность. Величина и характер распределения ос,-таточных напряжений зависят от формы образцов. В Кишиневском сельскохозяйственном институте им. М. В. Фрунзе проводились исследования влияния девяти технологических факторов при плазменном напылении (ток дуги, суммарный расход газа, дистанция напыления, диаметр сопла и др.) на величину и характер распределения остаточных напряжений в боросодерн ащих покрытиях [287]. В качестве образцов использовались тонкостенные кольца из [c.188]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...