278 — Параметры жесткостные

В настоящей работе рассматривается решение задачи контроля параметров механических связей системы известной структуры, т. е. параметров жесткостных и демпфирующих характеристик, на базе использования в качестве оператора В так называемой функциональной динамической модели (ФДМ), а в качестве элементов множества Т — параметры ФДМ. [c.132]

Будем считать, что в пределах кольцевого элемента геометрические параметры, жесткостные характеристики и внешние поверхностные силы изменяются непрерывно. В общем случае [c.216]

Параметры жесткостные и расчетные 280 [c.460]

Панели трехслойные квадратные плоские — Расчет проверочный при сотовом заполнителе 320—324 - прямоугольные плоские—Нагрузки критические 274—279 — Параметры жесткостные 274, 278 [c.460]

Нагрузки критические 274— 279 — Параметр кривизны 274, 278 — Параметры жесткостные 274, 278 — Параметры оптимальные— Определение 317, 320, 324—326 [c.460]

Метод, использующий обобщенные функции. Метод начальных параметров, изложенный выше, при наличии сосредоточенных масс, промежуточных опор, участков с разными жесткостными характеристиками требует перемножения матриц перехода, что при большом числе участков вызывает определенные вычислительные трудности. Рассмотрим метод численного определения частот стержней с промежуточными опорами и сосредоточенными массами, не требующий перемножения матриц перехода. Этот метод уже был использован при решении задач статики стержней (см. [c.89]

В 4.1 был изложен метод, позволяющий избежать операции перемножения матриц [с использованием обобщенных функций Я (е) и б(е)]. Этот метод можно использовать и при исследовании изгибных колебаний. Особенно он эффективен для стержней, состоящих из большого числа участков с разными жесткостными характеристиками. Для таких задач традиционный метод начальных параметров требует перемножения большого числа матриц, что приводит к большим трудностям при счете на ЭВМ. [c.191]

Методика измерения жесткостных параметров анизотропных материалов при использовании образцов, находящихся в неоднородном напряженном состоянии, была продемонстрирована в работе [26]. Однако в случае, когда измеряемые механические параметры определяются локальным поведением материала, осуществление экспериментов при одновременном выполнении обоих ограничений может приводить к значительному упрощению в обработке результатов. Разрушение является локальным процессом, и его начало в образце редко можно определить априори. Для того чтобы разделить влияние локальных [c.461]

Предложенный метод был использован для выбора оптимальных параметров двухмассового осциллятора. Варьировались 3 жесткостных и 2 инерционных параметра. Оптимизировались 6 критериев, выражающих частотные, амплитудные и инерционные характеристики системы, а именно [c.6]

Удобство использования разработанного алгоритма заключается в том, что увеличение числа сателлитов не изменяет структуру самого уравнения, а приводит лишь к соответствующему увеличению числа однотипных блоков в матричном уравнении (1). Кроме того, составленное по описанной выше методике матричное уравнение пригодно также для случая, когда эпицикл рассматривается в виде упругого кольца, т. е. как система с распределенными инерционными и жесткостными параметрами. [c.138]

При проектировании дизелей и их амортизирующих устройств возникает необходимость учета влияния инерционно-жесткостных и диссипативных свойств отдельных элементов дизеля и фундаментной рамы на величину коэффициента эффективности системы амортизации. В данном параграфе даются условия зависимости качества виброизолирующей амортизации от динамических свойств дизеля и его отдельных элементов, фундаментной рамы и параметров амортизирующего устройства. [c.233]

Иногда бывают нужны амортизаторы с меньшей разницей в в жесткостных характеристиках, чем это гарантируется техническими условиями на серийную продукцию. При отсутствии маркировки или паспорта, характеризующих каждый амортизатор в отдельности, приходится производить испытания, отбирая для амортизирующего крепления амортизаторы, близкие по своим свойствам, либо следя за некоторыми средними параметрами комплекта амортизаторов. [c.337]

Этап 1. В головной программе АКУСТ вводятся исследуемый диапазон частот ( У начальное и ЛУ конечное) и шаг изменения частоты (AW). Здесь же вводятся значения всех инерционно-жесткостных параметров, вид и величина возбуждения. [c.27]

В номинальных режимах эксплуатации АЭС рабочие параметры установки сохраняются примерно постоянными (для ВВЭР-440 с учетом данных 1 гл. 2 давление и температура на входе составляют 12,7 МПа и 265 °С, а на выходе - 12,4 МПа и 296 °С). Расход теплоносителя через реактор составляет около 43000 м /ч, Давление в контуре, стационарные температурные смещения и напряжения от весовых нагрузок определяются с использованием общей расчетной схемы. Весовые нагрузки из-за массивности оборудования АЭУ оказьшаются весьма значительными. Суммарная масса оборудования составляет около 10% от массы бетонных сооружений, заключающих в себя установку, Эта характеристика АЭУ важна для проектирования опор, анализа отклика на сейсмические воздействия и нагрузки, обусловленные аварийными режимами эксплуатации АЭС. Опорные конструкции должны допускать температурные расширения и быть достаточно жесткими, поскольку они строго влияют на собственные колебания всей системы АЭС, даже контролируя их, что также важно для учета влияния землетрясений и аварийных нагрузок. Жесткостные свойства опор, возможные (заложенные в проекте) их особенности рассеяния (диссипации) энергии колебаний учитываются в расчетах введением соответствующих матриц жесткости и демпфирования. [c.90]

Вопросу отстройки собственных частот с изменением инерционных и жесткостных параметров динамической системы посвящены работы [1—5]. К сожалению, отстроить все собственные частоты от рабочего диапазона частот при заданных пределах изменения параметров системы в большинстве случаев не удается, и динамическая система вынуждена работать при резонансах. [c.50]

Для рассматриваемых электромеханических систем каждая из величин bii i = , 2,. . га), даже при соответствующем масштабировании, является достаточно большой. Это вызвано преобладающим влиянием жесткостных параметров. [c.136]

Для исследования жесткостных свойств балок в подсистеме использован графоаналитический метод. Соответствующим варьированием параметров Хг делалась попытка автоматизированного проектирования балки максимальной жесткости при сохранении достигнутого уровня напряжений. Полученное решение соответствует балке 5336-02. [c.194]

В ней сравниваются абсолютные показатели эффективности балок по массе, прочности и жесткости. Анализ показывает, что с точки зрения оптимальности по всем трем параметрам предпочтение следует отдать балкам 5336-02 и 5336-03, полученным в рамках САПР. При этом, как и планировалось, балка 5336-02 имеет максимальные жесткостные характеристики. [c.195]

А(2) = ВП(9) П ЖЕСТКОСТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ПСП СТЕРЖНЕВЫХ ЭЛЕМЕНТОВ П(8) ПВ А(3),А(5)=(61) - [c.104]

Жесткостные параметры стержневых элементов [c.254]

Учет степени гибкости можно выразить функциональной зависимостью е = / (А, д, М) и для конкретных жесткостных параметров ротора использовать [c.134]

Интенсивность вибраций агрегата и его элементов зависит от амплитуды изменения величины силы, действующей на зубьях сопряженных колес, элементах сопряженных жестких муфт. Так как взаимодействие зубьев сопряженных колес или элементов жестких муфт обусловливается силовым замыканием от статической нагрузки, то возможны такие сочетания амплитуды, частот возмущения и инерционно-жесткостных параметров агрегата, при которых амплитуда колебаний величины окружной силы в местах сопряжений деталей привода (зацепление, муфты) будет превышать статическую нагрузку на эти детали. В этом случае сопрягающиеся детали могут работать в режимах чередующихся соударений и отрывов взаимодействующих деталей. В таком режиме работы окружная сила в сопрягающихся и передающих деталях (зубья, кулаки, валы) будет меняться от нуля до величины, значительно превышающей статическую нагрузку, и может даже изменяться знак окружной силы. [c.285]

Подобные теории, получившие название структурных (или микро-механических) теорий прочности, активно развиваются в последнее время (см., например [49, 57]). Трудности, стояш,ие на пути создания достоверной структурной теории прочности, весьма значительны. Прежде всего следует отметить, что сохраняются те из них, которые в предыдущей главе ( 1.2) были названы в качестве основных препятствий, стоящих перед создателями структурных теорий жесткости (податливости) композитов. К ним следует добавить прежде всего повышенные требования к точности определения напряженно-деформированного состояния компонентов композита, поскольку начало разрушения композита обычно связано с локальными физическими процессами. Отсюда — принципиальная невозможность использования многих простейших структурных моделей, достаточных для анализа интегральных (например, жесткостных) характеристик композита. Серьезно затрудняет оценку прочности композита в рамках структурного подхода необходимость рассмотрения кинетики разрушения материала, так как локальные значения параметров напряженно-деформированного состояния компонентов композита часто достигают предельных значений уже на начальных этапах нагружения композита, что, однако, не приводит к исчерпанию его несущей способности. [c.37]

Рассмотрим общую последовательность решения задачи. При известной геометрии, внутренних силовых факторах п жесткостных свойствах конструкции, определенных в предыдущем положении равновесия, соответствующего времени т, а также при внешних силах рт+дт решаются последовательности задач (4.227) и находятся приращения узловых перемещений. Этим приращениям соответствуют приращения параметров напряженно-деформированного состояния, которые суммируются с параметрами, найденными на предыдущих шагах нагружения. [c.186]

Наличие жесткостных параметров EI, ЕА, Gh, GA и т.д. в матрице X естественным образом масштабирует матрицу А, создавая в ней набор чисел, убывающих по мере удаления от главной диагонали. Определитель матрицы А в безразмерных величинах равен единице. Вместе с системой граничных значений ортонормированных фундаментальных функций это способствует хорошей устойчивости решения системы уравнений (1.46). [c.387]

Точность динамического расчета зубчатых передач определяется принятой моделью динамической системы и ее параметрами. Сама процедура динамического расчета зубчатых передач после получения системы дифференциальных уравнений, описывающих их динамическое состояние, не отличается от разработанных в теории колебаний аналитических и численных методов расчета упругих систем. Поэтому основное внимание при динамических расчетах зубчатых передач следует уделять обоснованному выбору расчетных моделей н определению параметров зубчатых передач (инерционно-жесткостных, возмущающих и демпфирующих свойств в системе). [c.90]

Динамическая модель планетарных редукторов включает элементы как е сосредоточенными, так и с распределенными инерционными и жесткостными параметрами. Например, солнечную шестерню, сателлиты, водило, обычно можно рассматривать как твердые тела, совершающие колебания на упругих связях (зубчатых зацеплениях, опорах). Но венец с внутренними зубьями (эпицикл) с подвеской, выполняемой обычно в виде набора тонких оболочек, следует рассматривать как систему с распределенными параметрами. [c.96]

Рис. 4.2. Зависимость продольного распределения нагрузки от параметров жесткостн (безразмерной величины ХВ)

ДЛЯ каждого критерия качества были назначены области допустимых отклонений от минимального значения. Оказалось, что из 32 рассмотренных моделей только три удовлетворяли всем расширенным требованиям, причем достигалось это путем уменьшения в допустимых пределах жесткостных параметров редуктора. При номинальных значениях параметров в диапазоны частот (7.83) иопадали две собственные частоты. В трех лучших моделях все резонансные частоты оказались достаточно удаленными от частотных областегг Atoi и Д(02. Благодаря этому удалось понизить уровни вибраций корпуса и опор и тем самым снизить виброактивность всего редуктора. [c.274]

В вычислительном аспекте эта проблема сводится к нахождению собственных значений 2. определителя п порядка [2]. Существующие многочисленные методы решения рассматриваемой проблемы [3] позволяют успешно отыскивать значения при небольших п. Эти же методы с помощью ЭЦВМ позволяют прин-ципиально решать поставленную задачу при больших значениях. п п достигает значений десятков и сотен единиц). Однако с ростом п и числа г жесткостных и инерционных параметров системы использование многих известных методов может оказаться малоэффективным даже с использованием ЭЦВМ, поскольку важно определить не только ( о, , но и факторы, влияющие на их значения. [c.19]

Жесткостные и демпфирующие параметры элементов модели определяются расчетно-экспериментальным путем. В среднем диапазоне частот ребра тонкостенной балки слабо влияют на жесткостные параметры, но могут существенно повышать потери энергии, особенно при нанесении на них антивибрационных покрытий. Колебания в зубчатых муфтах демпфируются вслед- [c.59]

Для получения достаточно полной информации о машине как источнике вибрации и причинах, ее вызывающих, необходим широкий комплекс исследований вибрационных, энергетических, конструктивно-технологических, инерционно-жесткостных и эксплуатационных параметров. Объем и программа таких исследований зависят от поставленных задач и типа машин. Они подробно излагаются в последующих главах. Здесь же рассматриваются основные методические положения контроля вибращ онных параметров на предмет их нормирования и сопоставления с предъявляемыми требованиями по ограничению вибрации. [c.17]

В пространстве варьируемых параметров о (а) (в эти параметры входили инерционно-жесткостные элементы, геометрические параметры, параметры управления, демпфирующие э.тементы) найти такую область Oj (а), чтобы для любого вектора а (а) наилучшим образом удовлетворялись критерии близости расчетных характеристик, получаемых на модели, и экспериментальных. [c.69]

Полное решение задачи вибродиагностики может быть обеспечено лишь при наличии совершенных средств возбуждения, измерения и обработки информации. Выявлены типичные элементы, которые должны составлять основу модулей вибродиагностиче-ских комплексов. Стенд с автоматической контрольно-испытательной аппаратурой, на котором реализуется диагностика ПРС по изотропности жесткостных и диссипативных характеристик, включает в себя испытуемый объект с применением прецизионных приспособлений. Последний присоединяется к двум электродинамическим возбудителям, предварительно идентифицированным по механическим и электрическим параметрам. Колебания объекта возбуждаются от сканирующего генератора посредством блока управления. Механические колебания регистрируются виброприемниками обратной связи, которая замыкается посредством предварительных усилителей. В состав блока управления входит система синхронных следящих фильтров, реализующая быстрое аналоговое преобразование Фурье. [c.139]

Отметим, что включающая в себя массовые и жесткостные характеристики системы матрица не является диагональной, хотя ее можно путем соответствующих преобразований привести к диагональному виду. Эти уравнения легко решить относительно 1, W2 и Ws. Затем необходимо ввести специальные обозначения для параметров щ, m2, м k, . .., 5 и использовать такие их численные значения, которые обеспечивают наилучшее совпадение с точным решением в точках х = L/4, х = L/2, х. = ЪЬ1А. На рис. 1.8 дано сопоставление некоторых точных и приближенных решений для конкретных значений параметров масс и жесткостей. Видно, что, хотя идеального соответствия достичь трудно, с известной степенью точности и первую, и вторую формы можно моделировать. Таким путем можно получить указания для наилучшего выбора значений параметров и калибровки модели. [c.31]

Предлагается оценивать виброактивность сложной динамической системы на резонансе с помощью собственных форм. Улучшение виброактивности системы на резонансе путем изменения инерционных и жесткостных параметров системы сводится к минимаксной задаче оптимизация одной из амплитуд системы, максимальное значение которой ищется по нормированным собственньш формам. Библиогр. 5 назв. [c.114]

Параметрический резонанс. Под действием периодического продольного возмущения меняются высота пружины и ее эквивалентные жесткостные и массовые характеристики. Параметрические поперечные колебания в случае простого продольного гармонического возмущения, действующего со стороны подвижного конца (рис. 4) пли массы (консольная пружина) и характеризуемого параметром т = = / Q + / 1 os (Оц/, описываются уравнением Хилла [c.192]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...