279 — Параметр кривизны

Если подставить в (5.46) вместо величин р их выражения (5.31), (5.33) и т. д., то можно получить следующие выражения для параметров кривизны и кручения [c.92]

Четыре параметра кривизны и кручения xi, хг, хз, Х4 вместе с длиной дуги S представляют полную систему внутренних геометрических параметров траектории деформации. Их производные по времени есть кинематические параметры, главным из которых является скорость нагружения F=s. Траектория деформаций с точностью до ее положения относительно неподвижного репера в пятимерном пространстве деформаций однозначно определяется заданием четырех параметров [c.93]

Длина дуги траектории нагружения S и четыре параметра кривизны и кручения ki, кг, h. ki вполне определяют внутреннюю геометрию траектории. [c.95]

Для параметров кривизны и кручения траектории имеем формулы [c.96]

Рассмотрим для простоты выпучивание шарнирно опертой по краям квадратной панели (а = Ь), сжатой в одном направлении (Nn = ph, Ni2—Ni2=0) в предположении, что параметр кривизны [c.334]

Введем безразмерный параметр кривизны панели L [c.263]

С увеличением параметра кривизны Ь при прочих равных условиях жесткость оболочки на поперечный изгиб возрастает. [c.264]

При решении задачи ограничимся одним членом разложения функций и ф. Вычисляем коэффициент ц по формуле (9.82). Для ВТОРО предварительно найдем значение параметра кривизны панели [c.265]

Известные экспериментальные исследования свидетельствуют о возможности приближенного рассмотрения узла сопряжения оболочек с указанным вьпие соотношением диаметров в виде пластины с патрубком, нагруженной двухосным растяжением от мембранных усилий в оболочке без патрубка. Величина погрешности в вычислениях напряженных и деформированных состояний в такой осесимметричной (по геометрии) конструкции, очевидно, зависит как от отношения диаметров оболочек, так и от параметра кривизны к, характеризующего геометрию основной оболочки (корпуса) [c.120]

В работе [ПО] учитывая, что коэффициент теплоотдачи при турбулентном течении в змеевиках так же, как и коэффициент гидравлического сопротивления, зависит от числа Рейнольдса и параметра кривизны, получено следующее эмпирическое уравнение [c.53]

Номинальное значение угла поворота потока Л,р зависит главным образом от угла выхода потока Рг и густоты решетки ЬЦ. Влияние других параметров (кривизны профиля и относительной толщины с) оказывается значительно менее существенным. Это позволяет обобщить экспериментальные данные о номинальном от- [c.82]

Различные варианты записи изменения параметра кривизны Щ2 получены с использованием равенства ко- [c.134]

При расчете тонких оболочек часто применяются формулы для из.менений параметров кривизны, отличающиеся от выражений (4.56) на величины k e , k e , (fej + ej./ [c.134]

Дифференциальные уравнения. Пусть оболочка отнесена к географической системе координат = а, = Р ( — угол широты, р — угол долготы). Параметры Ламе //i = R, N2= R ma, а параметры кривизны = k = l/R. Наиболее удачным вариантом являются уравнения Власова [c.223]

I — полудлина трещины — параметр кривизны. [c.58]

При любом заданном р< 1 по формуле (5.56) можно найти нагрузку Р. При этом интересно, что можно так подобрать параметр кривизны d, чтобы сосредоточенная кольцевая реакция обращалась в нуль. Это следует из формулы (5.55) [c.240]

Изменение параметра кривизны в продольном направлении равно [c.262]

Как уже говорилось во введении, первая попытка построения теории оболочек, основанной на гипотезе прямых нормалей, была сделана Ароном (226]. Названный автор при формировании разрешающей системы уравнений теории оболочек пренебрег слагаемыми, содержащими тангенциальные смещения и в формулах для параметров кривизны и кручения, определяя последние выражениями [c.67]

Займемся теперь, наконец, волнами с произвольной кривизной, эволюция которых описывается формулами (2.34). Оказывается целесообразным подставить в эти формулы найденные выражения для элементов лучевой матрицы, а также j 2 = - 6i,2 )/(l 61,2) Q = = (с - Ср)/(с - с ) — безразмерный параметр кривизны. Тогда (2.34) приобретают вид, в котором их удобно использовать как рекуррентные соотношения для вычисления результатов многих последовательных обходов резонатора Х2/Х1 = Л1(1 — )/( - Gi) Q2 = Выпи- [c.114]

При малом параметре кривизны ( п/ н 0,05) отношение Лкр/Лпл практически не зависит от угла ввода в области 40° 0 60°. С возрастанием параметра кривизны эта зависимость от угла становится сушествен-ной. [c.173]

Функция (8) минимизируется по параметрам, характеризующим мыслимое ускорение. Мыслимое касательное ускорение определяется одним параметром ( ), а нормальное — двумя параметрами кривизной к и углом а, который равен двугранному углу между соприкасающимися плоскостями мыслимого и действительного движений. Условия стационарности функции (8) по перечисленным параметрам имеют вид [c.88]

На рис. 47 изображено минимальное критическое число Грасгофа в зависимости от параметра кривизны 5. Как и в случае плоского слоя, неустойчивость при малых Рг имеет гидродинамическую природу. Она свя- [c.81]

Рис. 47. Критическое число Грасгофа в зависимости от параметра кривизны для разных чисел Прандтля

В связи с этим была поставлена цель не просто осуществить опыты по пространственным траекториям деформаций со случайными геометрическими характеристиками, а отладить методику и фактически реализовать эксперименты, в которых траектории деформаций имели бы заданные наперед (постоянные) параметры кривизны и кручения. [c.21]

Полученный результат формулируется в виде постулата физической определенности локальная размерность определяющих соотношений вполне определена в трехмерном репере Френе р1,Р2,Рз 5 -подпространства, а входящие в них функционалы не зависят от параметров кривизны и кручения хз, Х4 траектории деформирования в Е . [c.403]

Если считать кривизны Xi= i(s) известными функциями s, то на уравнения Френе (1.114) можно смотреть как на систему дифференциальных уравнений для определения векторов р,-. Четыре параметра кривизны и кручения Xi вместе с длиной дуги s предст авляют полную систему внутренних геометрических параметров траектории 3(s). С точностью до положения этой кривой относительно репера е, в пространстве Ильюшина Re она однозначно определяется заданием параметров Xi(s) как функций длины дуги s. При заданных Xi(s) неопределенность кривой состоит в неопределенности ориентации начального положения репера р< относительно неподвижного репера й, . [c.24]

Приняв упрощенные выражения (7.51) для параметров кривизны, необходимо внести соответствующие упрощения и в уравнения равновесия. Это следует из статико-геометрической аналогии. Наиболее последовател 1Ный путь вывода упрощенных уравнений равновесия— вариационный [11, 401. [c.334]

Известно [15], что срединная поверхность пологих оболочек может быть задана (при одинаковой точности) введением метрики плоскости с сохранением параметров кривизн либо без них с введением в рассмотрение начальной погиби (пластины с начальной по-гибью). [c.35]

В диапазоне чисел Рейнольдса и параметров кривизны di/Da, представляющих практический интерес, в ЗПГК могут реализовываться ламинарный с макровихрями и турбулентный режимы течения. Сначала рассмотрим общие закономерчости теплообмена, присущие этим режимам течения. [c.51]

Давление в горловом сечении зависит также и от других параметров кривизны обводов профиля, углов входа потока и угла установки, чисел Маха н Рейнольдса и степени влажности. Используя многочисленные экспериментальные значения потерь, полученные в статических условиях, и некоторые данные по коэффициентам расхода натурных ступеней, можно расчетным путем учесть влияние большинства геометрических и рел<имных параметров на коэффициенты расхода турбинных ступеней. [c.317]

Существуют два параметра кривизны поверхностей — средняя (1/2) (Й1-ЬЙ2) и гауссова кукг) кривизна. Стереологическими характеристиками кривизны системы поверхностей являются величины Я и /С, получаемые соответственно усреднением средней и гауссовой кривизны всех поверхностей системы. [c.88]

Срединная поверхность оболочки образована вращением плоской кривой вокруг оси Z, поэтому координатные кривые а, р — onst совпадают с параллелями и меридианами поверхности вращения, а параметры, определяющие геометрию оболочки,— функции г (а), Z (а). Параметры Ляме при таком задании геометрии == t(r ) + А. = г (а) параметры кривизны ki = dalds, = os a/r. [c.32]

Было исследовано также влияние кривизны зеркал (выра-л<енное через параметр кривизны зеркал g) на отношение усредненных потерь на проход для двух мод низшего порядка в случае симметричной и полусимметричной геометрии зеркал. Соответствующие графики представлены на фиг. 5.19—5.22. Результаты этих исследований показывают, что для обеспечения максимальной мош,ности лазера геометрия зеркал должна быть как можно ближе к плоскопараллельной, отвечающей требованиям хорошей дискриминации мод и механической стабильности. Практические значения g лежат в пределах от 0,5 до 0,8. [c.306]

Здесь эф(фд0)—коэффициент отражения поперечных волн от дефекта = 1+1а/Я) у = (1Ч-/п/ нС0за)2—приведенные параметры кривизны криволинейной поверхности фд — угол между акустической осью пучка и нормалью в точке падения на отражатель в — угол отклонения плоскости поляризации от плоскости, перпендикулярной к отражателю. Остальные обозначения те же, что в гл. 2. Коэффициент / эф(фд)6=0 может быть найден из рис. 6.6. [c.173]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...