267 — Расчет неподвижные

Расчёт цилиндров с втулками (двухслойных). Для установки втулки в цилиндре (фиг. 84 и 88) применяются прессовые посадки 2-го или 3-го класса точности, а если требуется смена втулки, то менее плотные неподвижные посадки 2-го класса точности. В последнем случае может получиться зазор. Расчётные формулы для посадки с натягом и с зазором при условии плотного прилегания слоев после [c.530]

Мощность на валу приводных звёздочек связана с преодолением свойственных обычному короткому пластинчатому конвейеру сопротивлений от трения материала о неподвижные борты и от активного давления содержимого бункера на настил конвейера. К этому добавляется ещё трение материала о материал при перемещении нижнего слоя, захватываемого настилом в зоне активного давления. Последнее особенно сказывается при волнистом профиле настила. Обычно установочная мощность двигателя определяется общим методом — расчётом натяжений по кон-туру (см. стр. 1035). [c.1112]

Скорость витания частиц. Величина скорости витания или скорости равномерного осаждения в воздухе необходима при расчёте отделителей материала и пыли, а также для определения скоростей воздуха в трубопроводах. Скорость витания частицы является скоростью восходящего потока воздуха, при которой вес частицы уравновешивается подъёмной силой потока (частица не имеет абсолютной скорости), и равна скорости равномерного падения частицы в неподвижном воздухе (падение становится равномерным после приобретения частицей скорости, при которой сила сопротивления воздуха становится равной силе тяжести). [c.1147]

Испытание на трение, проводимое на образцах, обычно применяется при изу-чении самого явления трения или в контрольных целях. Для точного выявления величины коэфнциента трения, вводимого в расчёты на трение (в тормозах, сцеплениях, при неподвижных посадках и т. п.), испытания обычно проводятся в условиях, воспроизводящих возможно точнее условия службы материала детали. [c.27]

Второй расчёт. При втором расчёте диск рассматривается неподвижным м = =0, и, следовательно, А1 — М= 0. Формулы (54) и (55) принимают вид [c.167]

Расчёт усилий в плоских фермах при неподвижной нагрузке. Порядок расчёта ) вычерчивание расчётной схемы 2) определение нагрузок [c.196]

Метод распределения узловых моментов [27], [33] распадается на два этапа I этап — расчёт при неподвижных узлах II этап — учёт перемещений узлов. Для систем, узлы которых не могут смещаться, второй этап отпадает. [c.221]

В системе с неподвижными узлами временно вводятся во всех узлах моментные связи, препятствующие повороту узлов. Этим каждый стержень превращается в отдельную балку, защемлённую по концам (если на одном конце стержня шарнир, то она превращается в балку, защемлённую на одном конце и шарнирную на другом). Определяются моменты защемления таких балок от нагрузки. Расчёт начинается с какого-нибудь узла А, в котором сходится ряд стержней, из которых некоторые загружены, определяется алгебраическая сумма моментов защемления в данном узле. Моменты считаются положительными, если они действуют на узел по часовой стрелке. Найденная алгебраическая сумма есть неуравновешенный момент узла А. воспринимаемый введённой моментной связью. [c.221]

Выбирают компенсирующее звено, которое не должно являться общим нескольким размерным цепям, с таким расчётом, чтобы изменение его величины регулировкой подвижного или установкой неподвижного компенсатора было наиболее простым и экономичным. [c.410]

Расчёт усилий при неподвижной на- [c.1094]

По проекту ГОСТ предусмотрены три способа центрирования по внутреннему (d) и наружному (D) диаметрам и ширине шлицев (6)2, с различными посадками, дающими возможность получить подвижные и неподвижные соединения. Посадки выбраны с таким расчётом, что их комбинации позволяют иметь на одном валу подвижное и неподвижное соединения (шлицевая втулка в системе вала ШИ3 при центрировании по d). Размеры по нецентрирующему диаметру даны с гарантированными зазорами и боль-Ш ими отклонениями. [c.264]

Пример 2. Произведём расчёт простейшего эжектора, состоящего из сопла А и цилиндрической смесительной трубы В, располон енных в пространстве, заполненном неподвижной жидкостью (фиг. 9). Из сопла подаётся струя, которая подсасывает жидкость из окружающего пространства. Пусть на выходе из смесительной трубы ско- [c.39]

Наличие этой силы приводит, как уже указывалось в 3, к повышению температуры торможения в относительном движении, что не позволяет в общем случае свести обтекание вращающегося элементарного венца к обычной внешней задаче газовой динамики и препятствует непосредственному применению результатов продувки неподвижных элементарных кольцевых решёток к расчёту рабочего колеса. [c.604]

Только в частном случае цилиндрического течения, когда работа центробежных сил равна нулю, обтекание вращающейся элементарной кольцевой решётки в относительном движении сводится к обтеканию неподвижной кольцевой решётки при той же относительной скорости. По этой причине для расчёта цилин- [c.604]

Пример 139. В качестве примера расчёта на удар сложной конструкции разберём случай удара груза Р посредине пролёта балки, опирающейся в Л на шарнирную неподвижную опору, а в В — на шарнирную опору, поставленную на вторую балку посредине её пролёта (фиг. 606). [c.719]

М. о. проводился с помощью интерферометра Май-келъсона с равными плечами одно плечо направлялось по движению Земли, другое — перпендикулярно к нему. При повороте всего прибора на 90 разность хода лучей должна менять знак, вследствие чего должна смещаться интерференц. картина. Расчёт показывает, что такое смещение, выраженное в долях ширины интерференц. полосы, равно Д = (2Z/A)(oV ), где I — длина плеча интерферометра, Я — длина волны применявшегося света (жёлтая линия Na), с — скорость света в эфире, V — орбитальная скорость Земли. Т. к. величина vie для орбитального движения Земли порядка 10 , то ожидавшееся смещение очень мало и в первом М. о. составляло всего 0,04. Тем не менее уже на основе этого опыта Майкельсон пришёл к убеждению о неверности гипотезы неподвижного эфира. [c.28]

При решении ур-ния Шрёдингера с использованием псевдопотенциала для расчёта энергий и волновых ф-ций внеш. электронов в одноэлектронном приближении (в рамках приближений слабой или сильной связи, см. Зонная теория) применима возмущений теория при этом кристаллич, решётка считается неподвижной (т, н. приближение статической решётки). Учёт тепловых колебаний ионов вблизи положений равновесия в узлах кристаллич. решётки благодаря Э.-и. в. приводит к электрон-фононно.ну взаимодействию (об Э.-и. в. в атомах, молекулах и плазме см. в ст. Атом, Молекула, Плазма, а также Рекомбинация ионов и электронов в плазме и Ридберговские состояния). [c.545]

Количественный расчёт может быть проведён с помощью развитой Л. Ландау квазиклассической теории столкновений (см. также и В применении к рассматриваемому случаю этот метод сводится к следующему. Необходимо рассмотреть чисто классически лобовое столкновение дейтрона с неподвижным тяжёлым ядром, причём до некоторого расстояния г = % дейтрон движется как целое, в этой точке он распадается , после чего протон с энергией >0 уходит на бесконечность, а нейтрон с энергией Е попадает в точку г = О, т. е. в ядро. Мы не учитываем здесь конечности радиуса ядра, которое рассматривается как точечное ). Положение точки распада S может быть определено через энергию (или Лр) с помощью законов сохранения энергии и импульса при распаде дейтрона. Следует подчеркнуть, что название точка распада имеет здесь чисто формальный характер— речь идёт о формальном описании движения в классически недостижимой (подбарьерной) области, и может, вообще говоря, оказаться даже комплексным. [c.274]

Выбор различных посадок для подвижных и неподвижных соединений можно производить на основании предварительных расчетов, экспериментальных исследований или ориентируясь на аналогичные соединения, условия работы которых хорошо известны. Расчеты, связанные с выбором подвижных посадок, например при сопряжении цапф с подшипниками скольжения, осуществляются обычно на основе гидродинамической теории трения и заключаются в установлении необходимого зазора для обеспечения жидкостного трения. В других случаях зазоры могут рассчитываться по условию компенсации отклонений формы и расположения поверхностей для обеспечения беспрепятственной сборки деталей. Возможны также расчёты по условиям обеспечения необходимой точности перемещений деталей или фиксации их взаимного расположения, расчеты зазоров для компенсации температурных деформаций деталей и т. п. Расчеты, связанные с выбором посадок в неподвижных соединениях, сводятся к определению прочности соединения, напряжений и деформаций сопрягаемых деталей, а также к определению усилий запрессовки и распрессовки. В результате тех или иных расчетов необходимо получить допустимые наибольшие и наименьшие значения расчетных зазоров [5rnaxi, [Sm, 1 или расчегных натягов (Л/ шЕкЬ ЛТшт . [c.299]

Дифференциальные уравнения осреднённого движения (3.15) содержат десять неизвестных функций, к которым, помимо трёх компонент вектора скорости и давления, относятся и шесть компонент тензора пульсационных напряжений. Чтобы систему уравнений (3,15) сделать замкнутой, необходимо присоединить дополнительные соотношения, связывающие неизвестные функции. Такие дополнительные соотношения можно, конечно, составить только с помощью тех или иных гипотез, правильность которых в ограниченных пределах может быть установлена только косвенным путём, например с помощью сравнения результатов расчёта для частных задач с результатами соответственных измерений. Последним обстоятельством и следует объяснить тот факт, что первые попытки введения дополнительных соотношений между неизвестными функциями в уравнениях (3.16) относятся как раз к наиболее простейшему случаю осреднённого движения, каковым является прямолинейное движение между неподвижными параллельными стенками. Закономерности установившегося турбулентного движения в цилиндрической трубе, как уже было указано выше, хорошо были изучены экспериментально. Имеется много косвенных оснований к тому, чтобы считать закономерности установившегося турбулентного движения между неподвижными стенками достаточно близкими к закономерностям турбулентного движения в трубе. А раз это так, то естественно было вначале ввести дополнительные соотношения между неизвестными величинами для прямолинейного осреднённого движения между параллельными стенками, провести соответственные расчёты и затем сравнить результаты этих расчётов с результатами измерений. По этому пути и развивались некоторые теории, которые получили название полуэмпирических теорий турбулентности. [c.457]

На основании этого принципа можно составлять уравнения равновесия для всего звена или его части в предположении, что на звено действуют не только приложенные силы, но и силы инерции , которые для каждой точки звена имеют математическое выражение Р = —т/, и что звено вследствие этого находится в покое. Такое представление даёт большое упрощение, когда движение звена заранее известно. Так, реакции опор равномерно вращающегося вала легко могут быть определены, если вообразить, что вал не вращается, а на него действуют центробежные силы инерции , которые в этом случае приводятся к довольно простой системе сил в этом смысле и говорят о центробежных силах, действующих на вращающееся звено. Подобно этому могут быть определены реакции опор балки, поднимающейся (вместе с опорами) вертикально вверх с ускорением. Если же в обоих случаях рассмотреть внутренние напряжения, то они окажутся в точности такими, как если бы звенья были неподвижны, а силы инерции были распределены согласно распределению масс и ускорений точек звена. В этом смысле и принято говорить, что звенья нагружены силами инерции, так как все расчёты на прочность производятся по уравнениям равновесия. Такова сила привычки. В таком же смысле говорят, что вращающийся маховик находится под действием центробежных сил , которые при большой угловой скорости могут повести даже к разрыву. Но все эти выражения являются лишь условными фразами для указания того несомненного факта, что внутренние напряжения материала, как и реакции связей, зависят от движения и что эта зависимость прош,е всего может быть выражена посредством сил инерции . [c.22]

Проведём этот расчёт на примере убираюшегося шасси, схема которого представлена на фиг. 591. Механизм, состоит из стойки ОА д, несущей колесо, соединительного шатуна В С , коромысла и троса, укреплённого в точке Трос огибает неподвижную опору в Ог и после этого движется поступательно. Для силового расчёта достаточно принять вес колеса О = 85 /сг и вес стойки = 30 кг, а для инерционного расчёта — собственный момент инерции У колеса относительно его оси Лц равным / = 0,048 кгмсек и момент инерции стойки относительно оси О равным 0,04 кемсск "-. Приведя вес стойки к центру колеса, получим обший вес С = = 2100 /сг, а приведя все моменты инерции к оси 0 — общий для двух параллельных механизмов приведённый постоянный момент инерции / = 2. 0,428 кгмсек . Построив на ОЛ в 10 положениях механизма (от начального О до конечного 9) рычаги Жуковского, найдём силу тяги Р, потребную для преодоления веса при подъёме шасси, а также отметим в каждом положении укорочение расстояния ОгО, представляющее поступательное перемещение троса 5 за [c.419]

Имеет ограниченное применение. Дает возможность снимать и ставить муфту без осевого перемещения валов и не препятствует надеванию иа вал неразъёмных деталей. Недостатки трудность балансировки неровности на наружной поверхности муфты, требуюише защиты надетым на муфту или неподвижным кожухом. Расчёт шпоночного соединения производится обычным способо.м. Расчёт болтов производится по усилию затяжки для каждого болта [c.545]

Приближённый расчёт рам на вертикальную нагрузку при неподвижных узлах состоит из двух этапов. Первый этап расчёта заключается в том, что, предполагая все узлы рамы неподвижными., определяют (по таблице реакций) опорные реактивные моменты в заделках от нагрузки. [c.152]

Фиг. 30. Схема приближённого расчёта рамы при неподвижных узлах

Развитие науки о прочности вагонов в основном принадлежит советским инженерам-конструкторам и учёным. Уже в двадцатых годах нашего века в противоположность примитивным заграничным расчётам, рассматривавшим раму вагона как систему отдельных шарнирно опёртых или неразрезных балок на неподвижных опорах, советским специалистом проф. Несторовым рама вагона рассчитывалась как статически неопределимая система перекрёстных неразрезных упругих балок с учётом шпренгелей. [c.713]

Переходные процессы, трепещущее эхо. — Как пример приложения методов контурного интегрирования для расчёта волн в трубах, рассмотрим случай трубы постоянного сечения и длины I, у которой при х = 0 находится поршень, а граница на конце х = 1 обладает чисто активным импедансом. До момента времени = 0 поршень удерживается в покое, после чего внезапно смещается на рассюяние, равное единице. Это смещение вызывает импульс, который распространяется вдоль трубы. Отражаясь от границы с активным сопротивлением, импульс теряет часть своей энергии. Через некоторое время отражённый импульс достигает границы х = 0, где находится неподвижный поршень, вновь отражается обратно в трубу, на этот раз без потери энергии. При каждом отражении от конца х = 1 происходит дальнейшее уменьшение амплитуды. [c.289]

РЙДБЕРГА ПОСТОЯННАЯ (Л), фундаментальная физическая константа, входящая в выражения для уровней энергии и частот излучения атомов (см. Спектральные серии), введена швед, физиком Й. Р. Ридбер-гом (1890). Если принять, что масса ядра атома бесконечно велика по сравнению с массой эл-на (ядро неподвижно), то, согласно квантовомеханич. расчёту, = [c.649]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...