198 — Затворы — Давления удельные

Необходимо отметить, что удельные давления на неплоских уплотнительных поверхностях в шаровых и цилиндрических кранах распределены неравномерно. Однако и на плоских уплотнениях вентилей фактические удельные давления также распределены неравномерно ввиду различной жесткости, и деформации элементов затвора. Поэтому удельные давления, вычисляемые по формуле (53), являются средними по уплотнению. [c.97]

В конических кранах из-за клинового эффекта при работе затвора зависимость удельных давлений, необходимых для обеспечения герметичности, от давления среды, будет уже принципиально отличаться от таковой для плоского уплотнения. [c.97]

Ввиду этого удельное давление, необходимое для обеспечения герметичности, для конических поверхностей должно быть меньше, чем для плоских, к примеру тарельчатых клапанов. Для лучшей фиксации посадки затвора следует несколько увеличивать ширину Ь конусной поверхности седла (см. рис. 3.15). [c.296]

Надежная компенсация температурных изменений в затворе. Расчет диаметра Dj может быть произведен по формуле (1. 19). Так как затвор может обеспечивать герметичность в двух направлениях, седла 3 и 4 испытывают неодинаковые наибольшие удельные давления. Седло 3, расположенное в корпусе крана, будет воспринимать максимальное удельное давление, определяемое по формуле [c.44]

Когда давление подается в затвор с противоположной стороны, вся нагрузка от шара приходится на седло, расположенное в плаваюш,ей втулке 5. Максимальное удельное давление на этом седле [c.44]

Анализ усилий, возникающих в шаровом затворе, показывает, что максимальный крутящий момент необходимо прикладывать к шпинделю в первый период открытия крана, когда на шар действует полный перепад давления и удельное давление па уплотнительных поверхностях наибольшее. В связи с этим все силовые расчеты ведутся для затвора, находящегося в закрытом состоянии. [c.48]

Расчет седел шара на удельное давление ведется по максимальной нагрузке, которая возникает в закрытом затворе при полном перепаде давления. [c.58]

Работоспособность и срок службы затвора во многом зависят от правильного соотношения основных размеров направляющего узла а, Ь и d.2. Эти соотношения определяются из условий прочности штифта при срезе, при смятии в отверстии сухарика и по допускаемым удельным давлениям на поверхностях скольжения сухарика. [c.120]

Если кран с винтовыми шлицами в шаре имеет кор пус из алюминиевого сплава, на направляющих сухариках затвора может быть допущено удельное давление q не более 100 - 10 н/ж . При больших давлениях возможны заедание и задиры направляющих канавок корпуса. [c.125]

Г 6 10 °К) спектральную температуру и малую угловую расходимость светового потока. Лазерная система была снабжена затвором Поккельса с электронным управлением, позволяющим синхронизировать лазерное зондирование со взрывом. При диаметре фокального пятна 0,6 мм удельная плотность мощности лазерного излучения на фронте ударной волны составляла 1 —7 Ю Вт/см , что не приводит к существенному разогреву вещества за время измерений. Измерениями охвачен диапазон давлений от 1,6 до 17 ГПа и [c.358]

Для того чтобы соединение затвора с седлом было герметичным, они должны соприкасаться по кольцевой поверхности вокруг прохода таким образом, чтобы между ними не оставалось зазоров, через которые могла бы проникнуть среда. Однако после обычной тщательной механической обработки и притирки неровности уплотнительных поверхностей все еще остаются настолько большими, НТО между двумя сочлененными деталями проникает среда. Зазоры устраняются двумя способами а) без применения смазки — за счет сжатия выступающих гребешков, что достигается при относительно большом удельном давлении сжатия уплотнительных поверхностей, и б) путем заполнения этих зазоров смазкой, обладающей большой вязко- [c.160]

Б соединениях затвора и седла, не обеспеченных постоянным поступлением смазки, величина удельного давления, необходимого для создания уплотнительного контакта, может быть определена по эмпирической формуле [c.161]

Для получения минимальных усилий прижатия затвора к седлу (Qyn) ширину уплотнительной поверхности целесообразно принимать до возможности малой, но нри этом для обеспечения нормальной стойкости уплотнительных поверхностей Чуп не должно превосходить предельно допустимых значений удельного давления [д], п- При расчете арматуры необходимо предусмотреть, чтобы в результате изменения перепада давления среды (разность давления среды до и за затвором), а также изменения размеров деталей в связи с изменением их температуры было соблюдено условие Чуп ч уп- Примерные значения [д]у по данным ЦКБА приведены в табл. 14. [c.162]

Односторонние самоуплотняющиеся задвижки, в которых удельное давление на уплотнительных кольцах, необходимое для создания уплотнительного контакта Qyn (формула (12)], создается давлением среды на затвор. Самоуплотнение возможно лишь, когда сила, создаваемая давлением среды Qq [формула (И)], больше силы Qyn- В таких задвижках среда прижимает затвор к од- [c.168]

Двусторонняя гарантированная плотность в задвижке обеспечивается усилием, передаваемым на затвор шпинделем. При этом удельное давление ва уплотнительной поверхности затвора со стороны входа среды после достижения максимальной величины давления обеспечивает уплотнительный контакт, т. е. при закрытом проходе среда не попадает в полость корпуса. [c.169]

Необходимость муфты ограничения крутящих моментов в электроприводах запорной арматуры вызывается тем, что она должна обеспечивать возможность прижатия затвора к седлу с нужным удельным давлением. Муфты ограничения крутящего момента могут быть с радиальным или торцовым кулачком, либо с подвижным червяком. Эти муфты рекомендуется проектировать таким образом, чтобы при открывании затвора ограничиваемый момент был на 20—25% больше, чем при закрывании. Такое увеличение ограничиваемого момента при открывании обусловлено тем, что при открывании приходится преодолевать увеличение силы, связанное с коэффициентом трения покоя в момент трогания затвора с места. [c.193]

Для получения минимальных усилий прижатия затвора к седлу Ру целесообразно ширину уплотнительных поверхностей принимать по возможности меньшей, но при этом следует иметь в виду, что в целях обеспечения нормальной стойкости уплотнительных поверхностей (срок службы между очередными притирками) удельное давление qy не должно превосходить следующих значений <7oo [c.739]

Формула (605) справедлива для неподвижного столба конденсата. Так как конденсат в затворе движется, то часть перепада давлений расходуется на создание скорости и преодоление сил трения. В результате этого давление в гидравлическом затворе от его начала к концу постепенно падает. Если при этом конденсат имеет температуру насыщения пара, то происходит образование пара вторичного вскипания. Удельный вес парожидкостной смеси будет меньше удельного веса одного конденсата. Таким образом, для движущегося и вскипающего конденсата формула (605) примет вид [c.313]

В болтовых затворах чаще всего уплотнение создается основными крепежными болтами, воспринимающими все усилие от внутреннего давления. При повышении внутреннего давления увеличивается сила, давящая на крышку, болты удлиняются и удельное давление между [c.14]

Для герметичности в затворе необходимо обеспечить определенное удельное давление между корпусом и пробкой. В зависимости от способа создания этого давления краны с коническим затвором можно подразделить на следующие основные типы [c.16]

Натяжные краны обеспечивают герметичность по отношению к окружающей среде в той же степени, что и герметичность в затворе, так как и та и другая обеспечиваются созданием удельного давления на уплотнительных поверхностях. Натяжные краны не имеют, как правило, специальных уплотнительных устройств, предохраняющих от пропуска рабочей среды в окружающее пространство, поэтому применяются, главным образом, для низких рабочих давлений или для сред, пропуск которых в окружающую среду не опасен (вода, воздух, пар). [c.18]

Сальниковые краны. Сальниковые краны характеризуются тем, что необходимые для герметичности удельные давления на конических уплотнительных поверхностях корпуса и пробки создаются при затяжке сальника. Таким образом, при затяжке сальника герметизируется и затвор. [c.18]

Краны с ослаблением поджима колец при повороте пробки. Краны больших проходов при высоких рабочих давлениях среды требуют очень больших усилий для управления, что вызывает необходимость применения очень мощных и громоздких приводов. В поисках решения проблемы уменьшения размеров приводов А. А. Шишкиным создана конструкция крана [31], показанная на рис. 36. Здесь между корпусом 1 и уплотнительными кольцами 2 расположены специальные распорные надувные кольца 3, соединенные с полостью высокого давления трубопровода. Упругие надувные кольца расширяются и создают на уплотнительных поверхностях удельные давления, необходимые для герметизации затвора. Перед поворотом пробки давление из колец 3 автоматически сбрасывается узлом управления. При этом толщина указанных колец в направлении оси трубопровода уменьшается, сила, распирающая пробку и кольца, резко падает и образуется зазор между пробкой и уплотнительными кольцами. После этого срабатывает привод и поворачивает пробку при значительно уменьшившемся моменте трения. Поэтому и привод может быть значительно меньшим, чем в обычных кранах. После поворота пробки через узел управления снова подается давление в надувные кольца. В этой конструкции крана исключается также износ уплотнительных колец. [c.35]

Указатели уровня 142, 143 Вентпли запорные 159, 160 — Затворы — Давления удельные 162 — Расчет перестановочных сил и моментов 165—168 [c.398]

Значительный интерес для электротехники представляет водород. Это очень легкий газ, обладающий весьма благоприятными свойствами для использования его в качестве охлаждающей среды вместо воздуха (водород характеризуется высокой теплопроводностью и удельной теплоемкостью). При использовании водорода охлаждение вращающихся электрических машин существенно улучшается. Кроме того, при замене воздуха водородом заметно снижаются потери мощности на трение ротора машины о саз и на вентиляцию, так как эти потери приблизительно пропорциональны плотности газа. Ввиду отсутствия окисляющего действия кислорода воздуха замедляется старение органической изоляции обмоток машины и устраняется опасность пожара при коротком замьпсании внутри машины. Наконец, в атмосфере водорода улучшаются условия работы щеток. Так как водородное охлаждение позволяет повысить мощность машины и ее КПД, крупные турбогенераторы и синхронные компенсаторы выполняются с водородньпч охлаждением (еще более эффективное охлаждение достигается циркуляцией жидкости внутри полых проводников обмоток статора и даже - что, конечно, технически сложнее - ротора). Применение циркуляционного водородного охлаждения требует герметизации машины (подшипники уплотняются при помощи масляных затворов). Чтобы избежать попадания внутрь машины B03ziyxa (водород при содержании его в возд тсе от 4 до 74% по объему образует взрывчатую смесь - гремучий газ), внутри машины поддерживается некоторое избыточное давление, сверх атмосферного постепенная утечка водорода восполняется подачей газа из баллонов. При прочих равных условиях электрическая прочность водорода примерно на 40 %, а угольного ангидрида СОт - на 10% ниже, чем электрическая прочность воздуха. Для заполнения [c.128]

Задача 2.1. Определить силу избыточного давления Р жидкости с. удельным весом на вертикальный затвор треугольной формы с основанием (1 и высотой К /рис.2,4/, вершина которого обращена вниз, а осноийние парн.ллельно поверхности жидкости и расположено, )11 ( ЛубИНв Н [c.32]

Задача 2.2. Определить силу избыточного. давления Р, мидкости с удельным весом )Г на вертикальный затвор треугольной формы, у которого высота К основание D параллельно поверхности килд.сс и вершина направлена вверх и отстоит от поверхности жидкости ия глубину И /рис.2,5/. [c.33]

Задвижки с масляным затрором. Практикой производства арматуры установлено, что зазоры весьма малой величины между уплотнительными поверхностями, покрытыми слоем смазки, становятся непроницаемыми для проникновения среды. Однако в обычных конструкциях смазка лишь временно создаёт непроницаемость, так как во время эксплоатации она выдавливается от больших удельных давлений или может раствориться средой, протекающей в трубопроводе. Специальная задвижка с масляным затвором показана на фиг. 56. Вся внутренняя полость задвижки [c.799]

Большой удельный вес жидкой ртути обусловливает сравнительно малые размеры рабочих колес центробежных ртутных насосов. Относительно низкие, применяемые в настоящее время давления ртутного пара позволяют выполнять ртутные насосы одноступенчатыми. Расход энергии на привод питательного ртутного насоса в несколько раз меньше, чем для питательных насосов установок водяного пара той же мощности. Наиболее громоздкую и сложную часть в конструкции ртутного насоса представляет уплотнение вала со стороны нагнетания, так как не может быть допущено ни малейшей утечки ртути в помещение. Уплотнение вала достигается лабиринтами, гидравличе кими затворами и отражательными кольцами, скользящими по поверхности вала. Дегали конструкции ртутных насосов G. Е. Со держит в секрете. [c.72]

Чтобы обеспечить герметичность затвора при низких давлениях рабочей среды, необходима предварительная затяжка шара между седлами с удельным давлением не мепее 10-10 н1м . Так как уплотнение при предварительной затяжке создается главным образом за счет упругости самого седла, ширина уплотнительной поверхности должна быть ограничена. Это ограничение на графиках рис. 5 и 6 очерчено кривыми М—N, которые определены ко.н стр уктивньши юоображениями. Анализ этих графиков позволяет сделать следующие выводы. [c.13]

Как отмечалось ранее, затворы с плавающим шаром имеют агра ничения по вели чине давления рабо чей среды и по размерам условного ирохоща арматуры. Это вызвано высокими удельными давлениями на контактирующих поверхностях уплотнительного седла, возникающими в закрытом затворе. Кроме того, увеличение dy сопровождается увеличением момента трения шара в седлах, что затрудняет управление затвором. [c.28]

В данном случае, так же как и для затвора с плавающим шаром, принимается удельное давление предварительного поджатия gmin = 0,l р, но не менее 20-10 н1м . [c.53]

Увеличение давления в корпусе крана также способствует самооткрыванию, так как с возрастанием удельного давления на уплотнительных седлах и в сальнике коэффициент трения фторопласта-4 уменьшается, а вы-талкиваюш,ая сила, действующая на шток, возрастает. Так, например, в шаровом кране с винтовыми шлицами в затворе и dy = 32 мм явление самооткрывания имеет место при р>50 бар. [c.146]

Кроме пневматических и гидравлических транспортирующих установок, применяют гидропневматическую систему транспортирования при подъеме пульпы на высоту 3—5 м. В этой системе (фиг. 145, д) пульпа, образуемая в желобе 5 при подаче воды из трубопровода 6 и материала из бункера 2 через щибер-ный затвор 4, поступает самотеком в правую трубу 3 П-образ-ного эрлифт-насоса, в нижнюю часть левой трубы 1 которого от компрессора подается воздух под давлением 1—2 бар. Пульпо-воздущная смесь, имеющая меньщую удельную массу, поднимается в приемный бак, из которого воздух выделяется в атмосферу, а пульпа по наклонным желобам подается к месту назначения. [c.290]

Задача 1-38. Определить силу давления на плоский прямоугольный затвор и центр давления. Глубина воды в верхнем бьефе hi = = 3 м, в нижнем / 2=1,2 м. Ширина затвора = 4 м, высота Я=3,5 м (рис. 1-30). Расчет произвести аналитическим и графо-аналитическим способами. Найти начальное подъемное усилие, если толщина затвора /=0,08 м, удельный вес материала, из которого изготовлен затвор, Уд = 1,18-10 /ж =1 200 кГ1м , а коэффициент трения затвора о пазы f=0,5. [c.30]

При плоской уплотнительной поверхности удельное давление принимается равным 2—5 пГ1слА. При цилиндрической форме затвора [c.174]

Однако изготовление шаровых кранов имеет и свои принципиальные трудности, так как для изготовления сферы нужны либо специальные станки, либо приспособления. Другой причиной, сдерживавшей широкое применение шаровых кранов, было бы то обстоятельство, что для создания нужного для герметичности удельного давления на металлических поверхностях необходимо приложить значительные усилия. В конических кранах эта проблема решается принципиально просто за счет разложения сил на конусе. В шаровых кранах этот вопрос может быть удовлетворительно решен двумя путями. Первый путь— применение шаровых кранов со смазкой на высокие давления среды и большие проходы (главным образом для магистральных газопроводов и нефтепроводов). В этом случае усилие, создаваемое перепадом давлений среды на большой площади, позволяет надежно герметизировать затвор, а применение смазки уменьшает необходимые усилия для управления краном. Второй путь стал технически возможным в связи с разработкой и получением новых типов пластмасс (фторопласты, полиами-ДЫ и др.), способных выдерживать высокие удельные давления, коррозионностойких и с низкими коэффициентами трения пс металлу. Это позволило применить в шаровых кранах пластмассовые уплотнительные кольца и снизить усилия, необходимые для герметизации затвора (за счет значительно более низкого модуля упругости пластмасс). В то же время применение пластиков для конических кранов встречает определенные трудности (сложность крепления пластмассовых вставок в [c.31]

Краны с плавающей пробкой. Наиболее распространенным конструктивным типом шарового крана является кран с плавающей пробкой (см. рис. 9). Это объясняется простотой его конструкции и надежностью в работе. Удельное давление на уплотнительных кольцах может создаваться вследствие разности давления среды до и после затвора, а также затяжки крышки 6 резьбой или болтами. Соединение пробки со шпинделем в этой конструкции выполняется так, что пробка может свобод но перемещаться по отношению к шпинделю. Это обеспечивает эффект плавания про , которая за счет перепада давления среды плотно прижимается к уплотнительному кольцу со стороны более низкого давления. При затяжке крышки происходит упругая деформация системы уплотнительные кольца — пробка и создается необ димое удельное давление на уплотнительных поверхностях. ЩЙ ны с плавающей пробкой бывают двух основных типов с даталлическими кольцами со смазкой (см. рис. 8) или с неме П ическими кольцами из чистых или армированных пластмассу резин, графитопластов и др. (см. рис. 9). Первый тип применится в основном для больших проходов и высоких давлений ч5 реды, где неуравновешенность пробки от давления среды представляет собой настолько большую силу, что удельные давления Щ уплотнительных кольцах превышают допустимые для пластмасс. Конструкция кранов с неметаллическими кольцами применяется в основном для небольших проходов, где удельные давления на уплотнительных поверхностях невелики. Для снижения удельных давлений (в случае очень высоких давлений среды) приходй1гся увеличивать ширину уплотнительных колец. Ясно, что я больших проходов это нецелесообразно, так как резко увеличивается расход пластмасс и затрудняется изготовление колец ввиду больших габаритов прессформ. [c.32]

Краны с плавающими кольцами. Конструкция кранов с плавающей пробкой имеет ту принципиа ую особенность, что вся сила давления среды на пробку передается на уплотнительное кольцо. Это вызывает в некоторых случаях слишком большие удельные давления на уплотнительных кольцах и преждевременный износ последних. От указанного недостатка свободны шаровые краны с плавающими кольцами (рис. 33). Кран состоит из корпуса 1, пробки 2, укрепленной на подшипниках 3 и 4, крышки 5, уплотнительных колец б и 7. Пробка изготовляется обычно за одно целое со шпинделем 8 и цапфой 9. Уплотнительные кольца прижимаются к пробке давлением среды или пружинами. Уплотнительные кольца разгружены- от полного давления среды на площадь затвора, которое воспринимается подшипниками. Недостатком этой конструкции яв- [c.32]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...