Аснис

Аснис А. Е., Юзькив Я. М., Гутман Л. М.— В кн. Многослойные сварные конструкции п трубы Материалы I Всесоюз. конф. Киев Наук, думка, 1984, с. 182-189. [c.383]

А. Е. Аснис с сотрудниками производил усталостные испытания стыковых соединений (сталь СтЗпс, б = 14 мм) при симметричном изгибе [4]. Автоматическую сварку производили под ( )Люсом АН-348А проволокой Св-08А. Образцы после полного остывания дополнительно наплавляли продольными валиками при = = 34 м/ч. Из результатов испытаний (рис. 41) следует, что отпуск при температуре 650° С не увеличивает предела выносливости. Для сравнения на рис. 41 приведены результаты испытаний таких же образцов, подвергнутых по границам швов аргоно-дуговой обработке [3]. Эта обработка позволила повысить предел выносливости образцов на 75%. Авторы приходят к выводу, что в тех случаях, когда применяют отпуск для сварных конструкций из низкоуглеродистых или слаболегированных сталей (для уменьшения опасности хрупких разрушений или предотвращения нежелательных короблений), целесообразно не превышать температуру в 520— 550° С. [c.80]

Аснис А. Е., Иващенко Г. А. Повышение прочности сварных соединений при переменных нагрузках.— Автоматическая сварка , 1967, № 10, с. 36—39. [c.255]

Аснис А. Е., Иващенко Г. А. О температуре отпуска для снятия остаточных напряжений в сварных конструкциях.— Автоматическая сварка , 1972, № 6, с. 29-33. [c.255]

Аснис Д. Е. Сварочное производство, 1963, № 11, с. 23. [c.249]

Сторонники первой точки зрения используют для доказательства результаты испытаний образцов со сварными швами, отожженных и не отожженных после сварки. Известно, что отжиг или нормализация после сварки иногда несколько повышает усталостную прочность (по данным И. В. Кудрявцева), иногда не оказывает никакого влияния или даже ее понижает. При этом, однако, не учитывают, что в результате отпуска не только уменьшаются остаточные напряжения, но и снижается предел выносливости наплавленного металла и материала в околошовной зоне. По данным А. Е. Асниса нормализация и отпуск приводят к уменьшению твердости наплавленного металла и снижению его усталостной прочности. Последнее А. Е. Аспис связывает не [c.302]

Определение температуры появления трещины от надрезов при ударе по жесткому сварному контуру А. Е. Аснис. Оценка стали для сварных конструкций, работающих при низких температурах. — Заводская лаборатория , 1947, № 9, с. 1100—1105 [c.124]

Аснис А. ., Медовар Б. И. Влияние микроструктуры, расположенной под надрезом, на ударную вязкость испытуемого сечения.— Заводская лаборатория , 1949, № 9, с. 1102—1103. [c.171]

В 1950 г. Г. В. Ужик предложил оценивать сопротивление отрыву путем испытаний на растяжение круглых образцов с острым кольцевым надрезом. В развитие этой методики Ю. И. Лихачев (1956) предлагал в процессе растяжения измерять также диаметр в надрезе. А. Е. Аснис (1947) качественно оценивал хрупкость стали путем инициирования ударом трещины в надрезе сварного соединения, находящегося под действием внутренних напряжений в качестве характеристики принималась наибольшая температура, при которой происходило хрупкое разрушение. [c.397]

Аснис А. Е. и Коренной А. И., Восстановление изношенных шеек коленчатых валов тракторных двигателей механизированной наплавкой под флюсом, Автоматическая сварка , 1955, № 5. [c.537]

М91 Дуговая сварка высокопрочных легированных сталей. — М. Машиностроение, 1987.—80 с. ил. — (Б-ка электросварщика / Редкол. А. Е. Аснис (пред.) и др.) [c.2]

Аснис А. E., Иващенко Г. А. Повышение прочности сварных конструкций. Киев Наукова думка, 1978. 192 с. [c.80]

Аснис А. Е. О влиянии микроструктуры стали на вибрационную прочность сварного соединения. Автоматическая сварка , 1952, № 4. [c.298]

Аснис А. Е. К вопросу о зависимости между склонностью металла углеродистой стали к хрупкому разрушению и вибрационной прочностью сварных соединений. Автоматическая сварка , [c.298]

Аснис А. Е. Об оценке вибрационной прочности сварных соединений из стали повышенной прочности. Автоматическая сварка , 1953, № 2. [c.298]

Аснис А. Е. Меры повышения вибрационной прочности сварных конструкций. Ленинградский Дом научно-технической пропаганды, 1956. [c.300]

Аснис А. Е. Причины пониженной вибрационной прочности сварньи соединений из низколегированных сталей. Сб. Проблемы дуговой и контактной электросварки , Киев-М., Машгиз, [c.300]

Аснис А. Е. О вибрационной прочности сварных соединении низколегированных сталей. Сб. Прочность сварных конструкций , Машгиз, Л., 1958. [c.302]

Аснис. Л. Е. Исследование сталей повышенной прочности для сварных вагонов. Исследование новых марок строительной стали. Труды всесоюзного научно-исследовательского института железнодорожного транспорта, вып. 164, Трансжелдориздат, М., 1958. [c.302]

Аснис A. E. Некоторые технологические меры повышения вибрационной прочности сварных соединений. Автоматическая сварка , 1959, № 9. [c.304]

Аснис A. E., Кучук-Яценко . И. Статистическая и вибрационная прочность соединения из прокатных профилей большого сечения, выполнепны.х контактной сваркой. Автоматическая сварка , 1960, № 12. [c.305]

Аснис А. Е. Динамическая прочность сварных соединений из малоуглеродистой и низколегированных сталей, Машгиз, М.—Киев, 1962. [c.306]

Аснис А. Е., Фень Е. К., Покладий В. Р. Автоматическая и полуавтоматическая сварка конструкционных сталей в смеси углекислого газа и кислорода. Информационное письмо, № 27, 1969, с. 1—3. [c.241]

Незаделанные кратеры оказывают весьма неблагоприятное воздействие на прочность сварного соединения, так как являются концентраторами напряжений. А. Е. Аснис при испытании сварных балок па вибрационную прочность наблюдал случаи значительного снижения предела выносливости в связи с недостаточно хорошо заделанными кратерами. Снижение прочности колебалось в пределах 25—50%, в зависимости от марки стали (малоуглеродистая 25% низколегированная — 40—50%). [c.18]

По данным А. Е. Аснис [1], концентрация напряжений в тавровых соединениях, сваренных с одной стороны (фиг. 12, а), настолько велика, что предел выносливости составляет всего лишь около 30% предела выносливости соединения, выполненного с полным проваром (фиг. 12, 6). В данном случае непровар по линии [c.22]

Аснис А. Е. и Демянчук А. С., К вопросу о влиянии газокислородной резки на поверхность реза, Автоматическая сварка № 3, 1964. [c.269]

Аснис А. Е. и Демьянчук А. С. К вопросу о диффузии углерода к оплавленной поверхности металла при кислородной резке и сварке. — Автоматическая сварка , 1955, № 3. [c.212]

Во флюс марки АН-348-А добавляют около 12% такого сплава, а во флюс АН-10 и АН-20 около 8%. При смешении флюсов АН-10 и АН-20 со сплавом алюминия и железа получаем флюсы АНЛ-1 и АНЛ-2. Разработали эти флюсы А. Е. Аснис и Л. М. Гутман. Химический состав флюсов дается в табл. 29. [c.121]

Аснис А. Е., Иващенко Г. А. Повышение прочности сварных соединений при переменных нагрузках путем оплавления границ шва элeкtpичe кoк дугой. — Автоматическая сварка , 1967, № 10, с. 36—39. [c.142]

Аснис А. Е. Кислородная резка и сварка металлов газами — заменителя-ацетилена, Гостехиздат УССР, 1955. [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...