Определение методом крутильных колебани

Метод крутильных колебаний широко используется для определения вязкости жидкостей и газов при температуре до 2000 К. В [15, 42] исследована вязкость всех щелочных металлов при температурах до 1250 К. Схема установки изображена на рис. 7.37. Цилиндрическая ампула 3 с исследуемой жидкостью подвешена на проволоке 7 внутри печи 4. Стержень 5, помещенный внутри холодильника 2, жестко соединяет ампулу с зеркальцем 6. Амплитуда и период колебаний измеряются по отклонению луча света, отраженного от зеркальца через смотровое окно 1. Устройство 8 позволяет придать ампуле необходимые крутильные колебания. [c.425]

Определение динамического модуля сдвига и тангенса угла механических потерь на установке с прибором типа торсионного маятника. Как известно, метод крутильных колебаний может дать интересную информацию не только об упруговязких свойствах полимеров, но и о микроструктуре, обусловливающей эти свойства. [c.232]

Определение момента инерции звена методом крутильных колебаний [c.241]

Моменты инерции двух пластин, определенных по методу крутильных колебаний, приведены в табл. 3. 10. [c.297]

Если вычисление моментов инерции яв-, ляется сложным, а также в ответственных случаях, когда необходимо проверить результаты вычислений, прибегают к их опытному определению. Существует несколько таких способов, как, например, метод крутильных колебаний , метод качаний , метод параллельного подвешивания , описанных в литературе. Однако для определения моментов инерции кузова вагона эти методы оказываются неудобными, так как они требуют наличия мощных подъёмных средств. [c.671]

Из всех возможных методов определения собственных частот многомассовых систем рассмотрим только два метод непосредственного анализа систем дифференциальных уравнений движения и метод матриц переноса. Оба метода поясним на примере трехмассовой динамической модели, состоящей из трех сосредоточенных масс с моментами инерции /2, /з, соединенных упругими элементами, имеющими коэффициенты жесткости l и q (рис. 72). Эта модель может быть использована для анализа крутильных колебаний валов зубчатых механизмов, образующих цепную систему. В последнем случае при определении углов закручивания отдельных элементов надо учитывать передаточные отношения так, как было указано при вычислении [c.243]

Интегральный резонансный метод применяют для определения модулей упругости материала по резонансным частотам продольных, изгибных или крутильных колебаний изделий простой геометрической формы. Этот метод используют для контроля небольших изделий, абразивных кругов, турбинных лопаток [10]. Наличие дефектов или изменение свойств материалов определяют по отклонениям резонансных частот. [c.203]

Интегральный метод вынужденных колебаний применяют для определения модуля упругости материала по резонансным частотам продольных, изгибных или крутильных колебаний образцов простой геометрической формы, вырезанных из изделия, т. е. при разрушающих испытаниях. Последнее время этот метод используют для неразрушающего контроля небольших изделий абразивных кругов, турбинных лопаток. Появление дефектов или изменение свойств материалов определяют по изменению спектра резонансных частот. Свойства, связанные с затуханием ультразвука (изменение структуры, появление мелких трещин), контролируют по изменению добротности колебательной системы. Интегральный метод свободных колебаний используют для проверки бандажей вагонных колес или стеклянной посуды по чистоте звука. [c.102]

Определение вибрационных характеристик планетарных механизмов на стадии их проектирования требует разработки и усовершенствования методов вибрационных расчетов. В статье описана методика расчета вынужденных поперечно-крутильных колебаний звеньев типового планетарного механизма [1]. [c.132]

В предлагаемом методе при добавлении нового пролета (аналогично тому, как в расчете крутильных колебаний по методу цепных дробей при присоединении дополнительной массы к кру-тильно колеблющейся системе) сложность расчетов не возрастает в геометрической прогрессии, как при применении прямого классического метода, ведущего к решению определителей высокого порядка. При выполнении расчетов по изложенному методу при добавлении каждого нового пролета вычисления увеличиваются всего лишь на две простые операции (нахождение жесткости на поворот на одной опоре и определение по соответствующему частотному уравнению жесткости на поворот на другом конце участка). Изложенный метод последовательных приближений обладает быстрой сходимостью. Чтобы воспользоваться указанным процессом, необходимо рассчитывать систему в такой последовательности, чтобы последний пролет имел возможно простое частотное уравнение, т. е. желательно, чтобы в последнем пролете не было нагрузки. Поэтому ротор, представленный на фиг. 61, начали считать с консольного участка, загруженного диском. [c.147]

ПРИБЛИЖЕННЫЕ МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КРИТИЧЕСКИХ ЧИСЕЛ ОБОРОТОВ ПРИ КРУТИЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЯХ [c.59]

Частоты собственных крутильных колебаний I (2-я)—145 — Определение методом последовательных приближений 1 (2-я) — 137 [c.28]

Электрическое моделирование крутильных колебаний применяется при расчете частот собственных колебаний и определении вынужденных колебаний сложных разветвленных систем. Этот метод дает возможность произвести выбор наивыгоднейшего порядка зажи- [c.391]

Первый тон колебаний отдельной лопатки со свободной вершиной. При определении частоты первого тона крутильных колебаний отдельной лопатки со свободной вершиной нет надобности в решении дифференциального уравнения (89). В этом случае можно с достаточной для практических целей точностью найти частоту тем же методом, что и для тангенциальных колебаний отдельной лопатки со свободной вершиной, поскольку все выводы выполнены по существу для обобщенных сил и обобщенных перемещений. В случае крутильных колебаний обобщенной силой будет крутящий момент, а обобщенным перемещением — угол поворота. Поэтому не повторяя выкладок, укажем только, что силы должны быть заменены моментами, прогибы — углами поворота, а массы участков — массовыми моментами инерции. [c.201]

Основным автоматическим элементом ГМП яв ляется гидродинамический трансформатор (ГДТ). В настоящее время в СССР и за рубежом разработаны методы расчета и проектирования ГДТ с заданными статическими характеристиками. Однако на их основе невозможно найти такие динамические параметры ГДТ, как моменты на лопастных колесах при разгонах и торможениях, при нагрузках колебательного характера, показатели, характеризующие устойчивость переходных процессов, быстродействие, передачу крутильных колебаний и т. д. Проектирование ГМП без учета этих показателей может привести к неправильному определению тяговых, динамических и экономических характеристик машины, а также динамических нагрузок в элементах силовой передачи. [c.3]

Перед испытаниями на двигателе лопатки вентилятора газотурбинного двигателя подвергали серии специальных испытаний. На вибростоле определяли резонансные частоты изгибных и крутильных колебаний (включая определение основных гармоник и усталостных свойств). Применяли также другие методы неразрушающего контроля, такие, как ультразвуковой анализ расслоения, непровара, трещин рентгеновский анализ укладки волокон, их перекрещивания, наличия пор и повреждений лазерная голография определ ения однородности вибрационной характеристики. Голографическое исследование показывает локальные отклонения по сравнению с нормальным вибрационным поведением, вызванные дефектами изготовления материала или конструкции. [c.494]

Полученные таким образом величины подъемной силы хорошо согласуются с результатами измерений на колеблющихся профилях. Описанный метод позволяет повысить точность расчета характеристик винта. Без учета срыва теория сильно завышает подъемную силу винта при сильном его нагружении, а при расчете срыва по стационарным характеристикам подъемная сила сильно занижается. Учет нестационарности и пространственного характера обтекания дает хорошую сходимость результатов расчетов с экспериментальными данными, причем эффекты скольжения дают 40% поправки, а остальные 60% определяются учетом динамического срыва. В работе [Т.30] описывается дальнейшее развитие указанного метода расчета срыва на отступающей лопасти с учетом крутильных колебаний лопасти. Для расчета коэффициента момента также используется эффективный угол атаки, подобный адин, но выбрано другое значение параметра i. Установлено, что расчетные нагрузки в цепи управления по тангажу, как и остальные нагрузки, хорошо сходятся с полученными при летных испытаниях. Совпадают амплитуды нагрузок и качественно сходятся законы их изменения. Улучшилась также сходимость расчетных и экспериментальных характеристик винта в условиях сильного нагружения. Хотя учет влияния угла скольжения существенно сказывается на аэродинамических характеристиках винта, нагрузки в цепи управления в условиях срыва от угла скольжения не зависят. В рассмотренном случае возникновение динамического срыва на конце лопасти вело к одновременному срыву на внешней части лопасти протяженностью около 40% радиуса. В результате срыва возникали очень большие нагрузки на управление, которые к тому же усиливались последующими крутильными деформациями лопасти. Дальнейшее развитие описанного метода определения аэродинамических сил на лопасти дано в работе [G.97]. [c.815]

Пр,и определении внутреннего трения методом затухания свободных крутильных колебаний исследования проводят на проволочных образцах длиной 310 мм при частоте порядка 1 гц на приборе РКФ-МИС [122]. За характеристику внутреннего трения принимают логарифмический декремент затухания. Расчеты проводят по формуле [c.101]

Во многих случаях для определения моментов, закручивающих диск Рэлея, и радиационного давления применялась низкочастотная модуляция амплитуды излучаемого звука [34—37]. Приемником радиационного давления в этом случае может быть чрезвычайно чувствительный микрофон. В [36] для этой цели использовался конденсаторный микрофон с тонкой (- 0,002 см) посеребренной целлофановой мембраной. Для диска Рэлея, где частота модуляции достаточно низка, можно использовать резонанс крутильных колебаний подвеса. Эии методы, однако, недостаточно теоретически обоснованы. В частности, остается неясным вопрос о том, какую роль при такого рода экспериментах играют нелинейные взаимодействия в среде и как результат такого взаимодействия — акустическое детектирование. [c.203]

Измерение внутреннего трения образца можно производить двумя методами снятием резонансной кривой при возбуждении в образцах поперечных колебаний и методом затухания свободных крутильных колебаний. Первым методом измеряют внутреннее трение на установке сконструированной в специальной лаборатории Московского института стали и сплавов [16] путем определения амплитуды колебаний при резонансной и близкой к ней частотах [c.256]

Выведем теперь формулу для определения частоты собственных крутильных колебаний пустотелого конуса эллиптического сечения, пользуясь методом интегральных уравнений. [c.95]

Частота крутильных колебаний. Для определения частот будем использовать метод динамических жесткостей. [c.423]

Определение внутреннего трения методом затухания свободных крутильных колебаний [c.240]

За последнее время в металловедении широкое распространение для решения многих проблем получил метод определения внутреннего трения. Этот метод применяется в основном для изучения начальных стадий процессов старения, определения пределов растворимости компонентов в двойных и более сложных сплавах, а также процессов, связанных с атомными перемещениями внутри твердого раствора. Наиболее распространенной методикой определения внутреннего трения является определение его по логарифмическому декременту затухания свободных крутильных колебаний малой амплитуды. [c.241]

Кулон предполагал, что при малых скоростях второй член играет решающую роль, а при больших скоростях — наоборот, им можно пренебречь. Кулон проделал большое количество опытов по изучению крутильных колебаний дисков в жидкости. Он установил отличие трения в жидкости от трения твердых тел, а также указал метод для определения той величины, которую Стокс, Максвелл, Мейер и др. называли внутренним трением. Опыты Кулона дали возможность Стоксу обосновать основные дифференциальные уравнения движения вязкой жидкости (1850 г.). [c.8]

Подробное определение внутреннего трения по методу затухания крутильных колебаний дано в книге автора Величина зерна и свойства стали>, Металлургиздат, 1943. [c.151]

Расчет ошибок. При определении момента инерции звена методом крутильных колебаний вначале необходимо определить момент инерции / зажимного устройства (патрона), а затем уже момент инерции звена вместе с патроном (/ ). Момент инерции звена / получится как разность этих двух величин. Поэтому вычисление погреинэстей следует вести следующим образом. Вначале вычислить относительные ошибки в определении величин / и 1 . Выражение для относительной ошибки получаем, логарифмируя, а затем дифференцируя формулу 6. 22, [c.77]

Вязкость — одно из важнейших структурно-чувствительных свойств расплавленного чугуна, зависящее от его состава, природы, характера обработки в жидком состоянии (перегрева, модифицирования, вакуумирования, наличия группировок и включений, физических методов воздействия и т. д.). Динамическая вязкость Т1 измеряется в пуазах (П), т. е. в г/(см-с), что равно 0,1 Па-с кинематическая вязкость v = t) гу — в стоксах (Ст), т. е. в см /с. Наиболее надежным методом определения вязкости является метод крутильных колебаний. С повышением температуры вследствие уменьшения размеров группировок и доли разупорядоченных зон понижается общая гетерогенность расплава и уменьшается динамическая вязкость т). При изменении т), как и других структурно-чувствительных свойств расплавов, в процессе нагрева и охлаждения часто наблюдается явление гистерезиса или ветвления кривых, характеризующих производимые измерения кривая температурной зависимости т) чугуна при охлаждении расплава располагается ниже, чем при нагреве, т. е. отмечается гистерезис вязкости (положительный или отрицательный), когда вязкость при охлаждении больше или меньше, чем при нагреве. В большинстве случаев при небольшом перегреве над ликвидусом (Ainep) отмечается отрицательный гистерезис это может быть связано с разрушением и переходом в раствор взвешенных частиц, с изменением характера межчастичного взаимодействия в расплаве, процессом сольватации и др. [c.19]

Для определения момента инерции звена относительно оси вращения г воспользуемся методом крутильных колебаний. При этом применяются два типа приборов однониточные (монофиляр-ные), двухниточные (бифилярные), трехниточные (трифилярные). [c.42]

Эта трудность устранена в приборе, описанном Фромме-ром. [10]. Метод крутильных колебаний Фроммера дает результаты, практически не зависящие от частоты и амплитуды, если способы крепления образца позволяют пренебречь поглощением энергии в зажимах. Источником энергии является генератор звуковой частоты, позволяющий получать точно регулируемую частоту в пределах от 60 до 6000 гц. Применяемый усилитель имеет мощность 12 вт. Полюсные наконечники поляризованного электромагнита расположены вплотную возле небольшого куска сплава с низким гистерезисом, который припаян к торцу цилиндрического образца. Аналогичное устройство на другом конце образца служит приемником этот приемник соединен с четырехкаскадным усилителем. Амплитуды колебаний измеряются вольтметром через купроксный выпрямитель. Параллельно усилителю включен катодный осциллограф для определения формы волны и для проверки совпадения частоты колебаний в образце с приложенной частотой. Измерения производятся при все, частотах [c.251]

Бесконечно малые деформации бесконечно тонкого первоначально цилиндрического стержня. Изгиб и кручение в случае изотропного и ненапряженного стержня. Изгиб напряженного стержня. Метод Граеезанда определения коэффициентов упругости проволоки. Изгиб горизонтальной проволоки от собственного веса. Продольные и крутильные колебания стержня. Поперечные колебания ненапряженного стержня. Поперечные колебания слабо напряженной и сильно напряженной струны) [c.354]

При классификации динамических моделей цикловых механизмов мы намеренно исключали из рассмотрения типовые расчетные схемы балок и рам, используемых при расчете изгибных колебаний звеньев, имея в виду, что изгибные колебания, как правило, носят более локальный характер и в значительно меньшей степени связаны со спецификой динамики цикловых механизмов, освещаемых в данной книге. Последнее позволяет решать эти задачи с помощью известных методов, хорошо изложенных в книгах и справочной литературе по прикладной теории колебаний [2, 7, 11, 651. Тем не менее, при определенных условиях может оказаться, что изгибные и крутильные колебания до лжны рассматриваться в рамках единой динамической модели (см. п. 5). [c.53]

Во всех совр. определениях кавендишевой Г. п. (табл.) были использованы крутильные весы. Помимо названных выше, применялись и др. режимы работы крутильных весов. Если эталонные массы вращаются вокруг оси крутильной нити с частотой, равной частоте собственных колебаний весов, то по резонансному изменению амплитуды крутильных колебаний можно судить о величине Г. п. (резонансный метод). Модификацией динамич. метода является ротационный метод, в к-ром платформа вместе с установленными на ней крутильными весами и эталонными массами вращается с пост. угл. скоростью- [c.523]

Рассмотрены методы аналитического и экспериментального определения динамических характеристик гидромеханических передач с комплексными трехколесным,ч гидротрансформаторами, которые благодаря простоте конструкции и высокому КПД наиболее широко применяются на транспортных л дорожно-строительных машинах. Изложены вопросы теории, расчета переходных процессов, динамической устойчивости гидротрансформаторов. Приведены рекомендации по улучшению демпфирующих, и фильтрующих свойств, уменьшению крутильных колебаний в гидромеханической трансмвссии. [c.2]

Достаточно распрос граненной разновидностью установок для определения МУ при изгибных и крутильных колебаниях в низкочастотном диапазоне являются крутильные маятники, позволяющие испытывать материалы в значительно меньших поперечных сечениях (по сравнению с ранее рассмотренными методами). Различные конструктивные решения установок для определения МУ динамическими методами описаны в литературе 116.12—16.16]. [c.270]

Согласно теории метода усреднения [17, 29], решение каждого приближения аппроксимирует решение исходного уравнения с точностью до значений, пропорциональных соответствующим Степеням малых параметров Вл Так, решения второго приближения учитывают члены, пропорциональные 83.Численное значение )тих членов определяется конкретными условиями эксперимента. Оценка точности полученных решений для экспериментальной установки ГАИШ по определению гравитационной постоянной показывает [78, 79], что решение первого приближения для частоты крутильных колебаний учитывает члены, отн9шение которых к невозмущенной частоте созо имеет порядок 10 — 0 Решение второго приближения учитывает Члены, аналогичное отношение которых 10 —10 . Таким образом, па современном ятапе определения гравитационной постоянной в большинстве экспериментов, по-видимому, достаточно пользоваться решением первого приближения. [c.87]

Эксперименты Грюнайзена (Grflneisen [1906, 1], [1907, II, [1908, 1], [1910, 1, 2, 3]) образуют водораздел между XIX и XX столетиями в экспериментальной механике твердого тела произошло смещение интереса и смещение акцента. С тех пор и до настоящего времени почти все исследования модуля или вообще констант упругости, точные или нет, базировались на динамическом методе их определения, будь то опыты с продольными, поперечными или крутильными колебаниями или в последнее время опыты с распространением ультразвуковых волн. В экспериментах с колебаниями значения деформаций были обычно порядка 10 , в то время как в ультразвуковых экспериментах амплитуды пульсаций соответствовали деформациям порядка 10 [c.174]

В настоящее время условные способы расчета коленчатых валов автомобильных и тракторных двигателей заменены более точными методами определения запасов прочности валов, учитывающими особенности конструкции и применяемых материалов, изменение нагрузок по времейи, а также изгибные и крутильные колебания. Большое значение при проектировании коленчатых валов приобретает в настоящее время расчет их на жесткость, так как жесткость вала может определять не только работоспособность и износостойкость шатунных и коренных шеек вала и его подшипников, но и связанных с ним механизмов (механизма газораспределения и др.). [c.222]

Как отмечалось в подразд. 1.2, основной задачей демпферов, встроенных в ведомые диски ФС, является снижение уровней крутильных колебаний в трансмиссиях машин, вызванных газовыми и инерционными силами, развиваемыми в ДВС. На ранних этапах разработки методов расчета демпферов [14] для математического описания возмущающего воздействия газовых сил в одном цилиндре двигателя обрабатывались индикаторные диаграммы, полученные экспериментальным путем на установившихся скоростных режимах. В этом случае в результате разложения в ряд Фурье кривой, характеризующей зависимость газовых сил от угла поворота кривошипа коленчатого вала двигателя, определялись амплитуды и фазы гармонических составляющих силы. Такой подход к определению функций изменения гармонических составляющих сил, действующих в цилиндре двигателя, требует проведения трудоемких экспериментальнорасчетных работ и не позволяет прогнозировать силовые характеристики проектируемых перспективных двигателей. [c.96]

Если отнести указанные величины к оси зацепления, то необходимы дополнительные данные о положении зубьев относительно оси вращения. К ним относятся эксцентриситет и перекос (торцовое биение), если дополнительно задано положение этих величин относительно друг друга. Для конических зубчатых колес необходимы дополнительные данные. Рассмотрим комплексную проверку зубчатых колес. Различают два вида комплексных проверок однопрофильную и двухпрофильную погрешности обката. При однопрофильной проверке определяется суммарное воздействие отдельных погрешностей при постепенном межосе-вом расстоянии двух зубчатых колес в направлении вращения раздельно для правой и левой стороны зуба. Погрешность обката при однопрофильной проверке — это угол, на который отклоняется контролируемое колесо от положения, определяемого эталонным колесом и теоретическим передаточным отношением. Анализ погрешности обката позволяет (в некоторых случаях в комбинации с определением положения пятна контакта) установить наличие отдельных погрешностей колеса. Недостатком метода является большая стоимость измерительных приборов и обработки результатов измерений. Измеряемая величина может определяться сейсмическим датчиком крутильных колебаний, с помощью оптических штриховых мер в виде дисков или в простейшем случае — с помощью механической эталонной зубчатой передачи. [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...