Взаимный коэффициент пропускани

Заметим, что величина в квадратных скобках совершенно не зависит от свойств объекта и полностью описывает влияние оптической системы в пределах от источника до плоскости изображения. Эта величина часто называется взаимным коэффициентом пропускания [7.2, 7.1], Его вычисление сводится [c.301]

Взаимный коэффициент пропускания 301 [c.512]

Предположим, как и ранее, что объект освещается сзади (т. е. просвечивается) и что он имеет амплитудный коэффициент пропускания 1о. Предположим также, что взаимная интенсивность Ло света, падающего на объект, зависит только от разностей координат А = — 1ь Ал = Л2 Ль как это часто имеет место на практике. Таким образом, взаимная интенсивность прошедшего света дается выражением [c.298]

В работе [300] сделана оценка ожидаемой температурной зависимости широкополосной флюоресценции, возникающей при возбуждении радикала ОН лазерными импульсами с длиной волны 282,06 или 282,67 нм. Поскольку разница в длинах волн возбуждения равна только 0,6 нм и наблюдается та же самая спектральная полоса флюоресценции, многие из множителей, зависящие от длины волны, такие, как коэффициенты пропускания атмосферы и приемной оптической системы, взаимно уничтожаются. Авторы упомянутой работы сделали вывод, что 10 %-ная погрешность при измерении отношения флюоресцентных сигналов соответствует точности измерения температуры 10К. Кроме того, в этой работе показано, как из сравнения флюоресцентных сигналов для колебательных полос (1,1) и (О, 0) можно получить данные об атмосферном давлении, рассматривая процесс столкновения с передачей энергии возбуждения между колебательными состояниями радикала ОН. [c.384]

При измерении величины пропускания с использованием двух -одинаковых кювет с раствором и растворителем потери на отражение от внешних поверхностей окошек одинаковы и взаимно компенсируются. При отражении же от внутренних поверхностей окошек эти потери неодинаковы вследствие различия коэффициентов преломления растворителя и раствора. Однако при работе с растворами равенство г = г выполняется с достаточно хорошей точностью. [c.190]

ИФП. В результате получаем Гтах —0,188. Если нам необходимо увеличить пропускание при том же значении осг взаимного наклона зеркал, и мы согласны для этого пожертвовать разрешением, то можно использовать зеркала с меньшим коэффициентом отражения так, при R = 0,9, /шах(ос2) = 0,4830, Ттах = = 0,309. Значения АК реального ИФП в минимуме пропускания, рассчитанные по точной формуле (1.46) —,/min(o 2) = = 1,324-10- и по приближенной формуле (1.49) — /min(o 2) = = 1,324-10 , совпадают друге другом. Таким образом, контрастность реального ИФП /С ( 2) = 278 оказывается почти в три раза меньшей, чем /Со = 760 — контрастность идеального ИФП с тем же коэффициентом отражения (R = 0,93) зеркал. Если принять во внимание, что /min(O) =1,315-10- для идеального ИФП. практически совпадает с вычисленным нами значением /тт(ос2) для реального ИФП, то ясно, что падение контрастности происходит практически целиком за счет уменьшения пропускания [c.25]

Определим в качестве примера параметры АК ИФП с взаимно наклоненными зеркалами, освещаемого когерентным светом. Пусть параметр 2 = гД = 0,05, где Я2 — максимальная амплитуда клина, коэффициенты отражения и поглощения зеркал R = 0,93 6 = 0,02 и, таким образом, параметр 02 = 2/60 = = 4,328. Расчет АК такого ИФП при некогерентном освещении был приведен ранее в п. 1.3. Пропускание реального ИФП в [c.85]

Рис. 2.9. Зависимости коэффициентов отражения и пропускания для двух взаимно перпендикулярных плоскостей поляризации от угла падения [27]. (Здесь 0с —угол Брюстера.)

В соотношениях (46) и (48) истинная интенсивность г и идеальная интенсивность 7i выражены в виде суммы вкладов, вносимых всеми парами частот (/. g ), (/". g") прострапствеипого спектра объекта. В первом случае каждый вклад в S раз больше, чем во втором. Отсюда следует, что если Ж не постоянно для всех значенийg, /", g", для которых обе спектральные компоненты if, Я ) и 5" (/", g ] отличны от нуля, то некоторая информация об объекте будет теряться или искажаться. Функция называется взаимным коэффициентом пропускания системы, работающей при данном освещении проходящим светом. [c.488]

На рис. 2.12 представлена исследованная зависимость Л и от угла падения ф. Там же приведены кривые для коэффициентов пропускания и , , которые (без учета потерь на поглощение) должны дополнять значения соответственно R ц и (Rx до единицы. Но естественный свет, падающий на границу раздела, представляет сумму двух не скоррелированных по фазе взаимно перпендикулярных волн ц и Е . Тогда для суммарной интенсивности отраженного света, измеренной без учета его поляризации, находим [c.87]

В этом параграфе описан метод определения вкладов нескольких работающих машин в вибрационное поле нрисоединен-ных конструкций, когда ни один из источников не может работать автономно [58]. В этом случае, как это следует из результатов предыдущего параграфа, необходимы дополнительные сведения относительно частотных характеристик рассматриваемой системы. На практике трудно делать какие-либо достоверные оценки этих величин на отдельных частотах. Так, для двух одинаковых машин, установленных зеркально симметрично на некоторой конструкции, едва ли будут точно выполняться соотношения (4.35) ввиду небольших естественных отклонений от симметрии. Даже малое смещение частоты одного из местных резонансов несущей конструкции может значительно исказить равенство (4.35) в этой частотной области. Поэтому оценки переходных характеристик целесообразно делать в достаточно широких полосах частот, где местные отклонения частотных характеристик мало сказываются на поведении интегральных переходных характеристик. Кроме того, измерения в полосах частот мало чувствительны к небольшим изменениям режима работы машины (изменения нагрузки, случайные рхзмеиония частоты вращения вала и т. п.), в то время как они существенно сказываются на точности измерения спектральных характеристик, в частности взаимных спектральных плотностей машинных сигналов. По этим причинам в приводимом нин e методе разделеиня источников, основанном на оценках переходных характеристик между машинами, мы будем оперировать сигналами, получаемыми из реальных машинных акустических сигналов путем пропускания через фильтры с шириной полосы А(в, а характеризовать эти сигналы будем величинами, относящимися ко всей частотной полосе (среднеквадратичными значениями, коэффициентами корреляции). Вопрос о выборе полосы Асо будет рассмотрен в конце параграфа. [c.128]

Точное определение дисперсии с помощью этой формулы представляет значительные трудности. Его можно существенно упростить, сделав некоторые допущения пренебрежем взаимной корреляцией между формами поверхностных волн примем, что спектральная плотность в пределах полос пропускания системы постоянна, и учтем, что v , < 1 и что стационарная часть (ш) комплексного коэффициента передачи имеет существенное значение только в окрестности резонансной частоты со = oyi,. В результате упрощений получим приближенную формулу для средней линии процесса установления в переходном режиме [2] [c.31]

Дихроизм. Некоторые тела обладают различным коэффициентом поглощения для линейно-поляризованного света, в котором Е = Еу., и для линейно-поляризованного света, в котором Е—Е , где х, у—два взаимно перпендикулярных направления. Это свойство называется дихроизмом. Им обладают в сильной степени кристаллы турмалина, а также поляроцда. Поляроид состоит из очень мелких дихроичных кристалликов, ориентированных так, что направления максимального пропускания в них параллельны, Свойство дихроизма легко объясняет опыты, подобные показанному на рис, 179. Если на поляроид или турмалин падает свет произвольной поляризации, его а -компонента пропускается, а -компонента практически полностью задерживается, [c.291]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...