1 — 132 — Расход тепла и топлива 1 — 144, 145 — Условия

Требуемые многолетние запасы топлива можно оценить путем задания расчетной обеспеченности топливоснабжения - норматива вероятности бездефицитной ситуации. В этом случае требуемые запасы определяются в зависимости от того, какое снижение выработки электроэнергии на ГЭС и какое повышение потребности в расходах тепла по сравнению с их среднемноголетними значениями будет считаться необходимым компенсировать путем создания многолетних запасов. В этом случае первый вопрос, который приходится решать при определении многолетних запасов, - это обоснование принимаемых расчетных условий (расчетной обеспеченности топливоснабжения). [c.416]

Температура Т р определяется из теплового баланса для газового потока. При этом нужно учесть смешение воздуха, поступающего с топливом, и возвратных газов, подсасываемых по ходу струи Нужно учесть также расход тепла на испарение топлива, выделение тепла от горения и потери тепла на теплообмен с окружающим объемом. Для участка Az, которому соответствует время Ат = Аг/и (где -и — средняя скорость потока в данном участке), тепловой баланс определяется условием [c.225]

Экономичность опреснительных установок определяется двумя главными факторами дополнительным расходом топлива в энергетической установке, связанным с работой опреснителей, и затратами на амортизацию. При этом, как правило, стремление снизить расход топлива за счет усложнения опреснителей ведет к увеличению их стоимости. Отысканию условий, при которых наилучшим образом удовлетворяются эти противоречивые требования, посвящен 18. Здесь мы рассмотрим только методы оценки расхода тепла и топлива на опреснительную установку и укажем пути, которые позволяют достигнуть наименьших значений этих расходов. В связи с этим термин экономичность в дальнейшем изложении будет характеризовать лишь расход тепла и топлива. [c.37]

Пользуясь методикой определения оптимальной себестоимости, изложенной в предыдущем параграфе, найдем долю затрат на топливо в общей сумме эксплуатационных расходов. Расчет приведен в табл. 29 для случая работы опреснителя в течение 250 суток в году. Как видно из таблицы, с увеличением числа ступеней и снижением удельного расхода тепла себестоимость опресненной воды снижается сравнительно медленно, Оптимальным для этих условий оказывается удельный расход тепла 120 ккал/кг, который достигается при 10—И ступенях, Дальнейшее уменьшение удельного расхода тепла заметного снижения себестоимости не дает, но в то же время требует значительного увеличения первоначальных затрат, [c.272]

Выше было показано, что при комбинированной выработке электроэнергии и тепла в идеальном случае к. п. д. использования тепла топлива может оказаться равным единице. Комбинированное производство электроэнергии и тепла в реальных условиях связано с некоторыми потерями тепла. Тем не менее при этом достигается большая экономия в расходе топлива по сравнению с раздельной выработкой, т. е. с выработкой электроэнергии на конденсационных станциях, а тепла—в котельных. [c.329]

Наличие экономически наивыгоднейшего значения скорости газов в газопроводе соединяющем аппараты системы очистки с горелками парогенератора, обусловливается противоположным действием различных экономических факторов. Так, уменьшение скорости в газопроводе приводит, с одной стороны, к снижению степени повышения давления в бустерном компрессоре, уменьшению затрачиваемой мощности электродвигателя и соответствующему уменьшению расхода топлива в энергосистеме. С другой стороны, это вызывает увеличение диаметра газопровода и его стоимости, а также затрат на тепловую-изоляцию газопровода. Одновременно увеличиваются потери тепла в. окружающую среду, что также приводит к определенному росту расходов на топливо и снижению его экономии. Соответственно изменению расхода топлива в ЭТУ изменяется и выработка химической продукции. Оптимальные скорости в этих условиях определяются по-минимуму переменной части указанных Затрат, равному [c.126]

I. Температура уходящих газов за котлоагрегатом выбирается по условию эффективного использования тепла топлива и расхода металла на хвостовые поверхности нагрева. Для мощных котлов она находится на более низком уровне, чем для агрегатов небольшой производительности. [c.71]

Расход тепла и топлива 1 — 144, 145 — Условия применения 1 — 120 — Типы [c.427]

Расход тепла и топлива 1 — 144, 145 — Условия применения 1 — 119, 120 — Типы 1 — 119—126 [c.427]

В большинстве случаев наиболее-выгодно применение электрических печей. Показано [198—201], что удельный расход тепла на обжиг изделий зависит от производительности печи, от ее размеров, загрузки и продолжительности работы. При остановках печи (например, в конце рабочей недели) в случае работы ее с недогрузкой или перегрузкой расход тепла резко возрастает. В то же время отношение удельного расхода тепла в электропечах к расходу тепла в печах с терморадиационными трубами при прочих равных условиях составляет 1 1,25. К- п. д. печей мало зависит от производительности, незначительно зависит от вида топлива и является наибольшим для электрических печей. [c.166]

Расход условного топлива на тепло, отпущенное тепловому по-грабителю, по условию задачи составит [c.284]

Так как вода составляет одну из основ-лых статей расхода, то при выборе источника водоснабжения д. б. сделан сравнительный подсчет стоимости различных вариантов с соответствующей обработкой водопроводной, артезианской, речной, прудовой и других вод. Если П. не теплофицирована, то вторым основным материалом является топливо, расходуемое на выработку пара, нагревание воды, на сушку белья, на отопление и вентиляцию, а при своей силовой станции и на выработку двигательной энергии. Выбор рода топлива д. б. сообразован с местными условиями, и д. б. приняты все меры для достижения наиболее экономного его расхода и наименьшей стоимости. Расход на топливо составляет около 20% всех расходов по обработке белья в механич. П. Расход его в течение дня, как и расход воды, колеблется в очень широких пределах. Поэтому для регулирования работы котлов необходимо в котельном хозяйстве предусмотреть выравнивание нагрузки аккумулированием тепла. Расход условного топлива (калорийность в 7 ООО al), в зависимости от кпд котельной установки, 0,35—0,60 кг на 1 кг сухого белья нагревание воды и все другие операции по обработке белья м. б. произведены также газом и электричеством, но эти виды энергии при современном состоянии техники добычи их обходятся значительно дороже, чем пользование паром от котельной установки. Небольшие прачечные, главным образом домовые, оборудуются стиральными машинами, имеющими свою топку для угля, дров или газа. [c.291]

Величина и компоновка низкотемпературных поверхностей нагрева должны обеспечивать оптимальную температуру уходящих газов за котлоагрегатом по условию эффективного использования тепла топлива и расхода металла на хвостовые поверхности нагрева. Установка хвостовых поверхностей нагрева приводит к снижению температуры уходящих газов на 12—16°С и соответственно повышению к. п. д. котлоагрегата примерно на 1%. [c.173]

Если в начальной стадии процесса горения имеет место такой тепловой режим, при котором выделение тепла превышает отвод тепла, то процесс горения будет происходить с повышением температуры, скорость окисления будет расти и наступит такой момент, при котором приход и расход тепла будут между собой равны. При известных условиях дальнейшее протекание процесса горения приведет к самовоспламенению топлива. [c.82]

Как следует из тепловых балансов ванных печей (см. ниже), затрата тепла па варку стекла составляет всего 10—30%. Поэтому большое значение имеет повышение к.п.д. печи. Особенное значение имеет повышение производительности печи, так как оно вызывает лишь малое возрастание потерь и абсолютной величины расхода топлива, удельный же расход тепла на единицу стекломассы при этом резко снижается. Увеличение производительности печи достигается повышением температуры варки и усовершенствованием конструкций печи, а также улучшением условий работы и обслуживания. [c.215]

Как видно из графика, наибольшее влияние изменения конечного давления на экономичность наблюдается в установках низкого и среднего давления. Однако и в блочных агрегатах на начальное давление пара 12,75—23,5 МПа (130— 240 кгс/см ) с промперегревом изменение удельного расхода тепла в зависи мости от изменения давления в конденсаторе представляет собой существенную величину, если учитывать масштаб расхода топлива на современных электростанциях. Таким образом, экономичность паротурбинного цикла в значительной степени зависит от условий работы и качества эксплуатации конденсационной установки. [c.187]

Здесь двумя штрихами обозначены расход топлива В, его теплота сгорания Qp и коэффициент использования тепла топлива при изменении условий отопления печи, а одним штрихом соответственно те же величины в исходном состоянии печи. [c.113]

При небольшой влажности шихты (при сухом способе производства цементного клинкера) удельный расход различных видов топлива при прочих равных условиях отличается незначительно, а возможная выработка тепла в КУ для жидкого и газообразного топлива даже несколько меньше, чем для твердого топлива. [c.103]

Форсунки должны обеспечивать высокое качество распыливания и надлежащее смешение жидкого топлива с воздухом. Выполнение этих условий позволяет вести процесс горения с минимальными топочными потерями тепла при принятых в настоящее время малых избытках воздуха в топке. Форсунки должны допускать регулирование расхода топлива в диапазоне 40—110% с сохранением экономических показателей работы топки и быть надежными в эксплуатации. [c.97]

Утилизация тепловой энергии уходящих газов котельных, дизельных и газотурбинных установок, регенерация тепловой энергии последних, получение нагретой воды в контактных водонагревателях, испарительное охлаждение и гигроскопическое опреснение воды, тепловлажностная обработка воздуха и мокрая очистка газов — вот далеко не полная область применения контактных аппаратов. Это объясняется, во-первых, простотой их конструкции и незначительной металлоемкостью по сравнению с рекуперативными поверхностными теплообменниками, возможностью изготовления из неметаллических материалов во-вторых,— повышением эффективности установок за счет более полного использования тепловой энергии, возможности улучшения параметров термодинамического цикла, регулирования расхода рабочего тела, внутреннего охлаждения или нагревания установки в-третьих, — возможностью создания новых установок и их технических систем, обеспечивающих сокращение расхода топлива, воды, материалов, увеличение мощности и производительности, улучшение условий труда и уменьшающих загрязнение окружающей среды. Далеко не полностью еще раскрыты возможности использования процессов тепло- и массообмена в контактных аппаратах энергетических и теплоиспользующих установок. Этому способствует существующий чисто эмпирический подход к расчету, не позволяющий выявить внутреннюю связь физических явлений в сложных процессах тепло- и массообмена, отразить эту связь в расчетных зависимостях и использовать в практической деятельности. [c.3]

Даже при наиболее неблагоприятных условиях установка контактных водяных экономайзеров позволяет получить значительную экономию тепла и топлива при одновременном увеличении расхода электроэнергии и соответствующих капитальных затратах на сооружение установки, т. е. при этом существуют обычные для установки утилизаторов тепла обстоятельства, с той лишь разницей, что при наименьших первоначальных затратах достигается максимальная экономия тепла, невозможная при применении поверхностных теплообменников. [c.118]

Следует подчеркнуть, что широкое распространение конденсационных поверхностных котлов и конденсационных блоков-приставок (экономайзеров) к традиционным котлам объясняется соображениями не только энергосбережения, но и экологическими, поскольку определенное количество вредных оксидов углерода, азота и серы (если она содержится в топливе) растворяется в конденсате. Именно благодаря этому и снижается pH конденсата. Таким образом, в конденсационных поверхностных аппаратах наряду со снижением удельного расхода топлива уменьшаются и вредные выбросы в атмосферу, правда, добавляется проблема нейтрализации конденсата перед его сбросом в канализацию, за исключением котлов теплопроизводитель-ностью менее 0,045 Гкал/ч. Снижение вредных выбросов в поверхностных конденсационных котлах в определенной степени достигается также и за счет уменьшения расхода топлива, а не только за счет растворения газов в конденсатной пленке. В тех случаях, когда концентрация вредных выбросов в конденсационных котлах превышает нормативную, требуется установка устройств для мокрой очистки газов типа скрубберной, поскольку для более полного улавливания вредных выбросов необходима, как и для тепло- и массообмена, большая поверхность контакта и другие условия орошения, аналогичные тем, которые достигаются в контактных экономайзерах и котлах. Отсюда нетрудно сделать вывод о том, что, во всяком случае с точки зрения экологической, последние имеют несомненные преимущества перед конденсационными поверхностными теплообменниками и котлами. [c.248]

Количество тепла, переданное пару от дымовых газов, как правило, определяется условиями теплопередачи по газовой стороне, т. е. температу рой, составом и скоростью газов. Эти факторы в свою очередь зависят от расхода топлива В и режима сгораиия (например, от [c.182]

Правильное определение к. п. д. котлоагрегата в условиях эксплуатации необходимо для оценки эффективности использования топлива, составления научно обоснованных норм расхода топлива на 1 Гкал отпускаемого котельной тепла, для выявления источников потерь топлива и разработки мероприятий по их устранению, для материального стимулирования работников за экономию топлива. [c.15]

Выбор схемы использования тепла конденсата необходимо производить в каждом конкретном случае исходя из условий наибольшей экономичности, надежности, простоты устройства и удобства эксплуатации применительно к местным условиям теплоснабжения и теплопотребления- При выборе схемы должно производиться сопоставление величин получаемой экономии топлива с капитальными затратами на установку нового оборудования и эксплуатационными расходами. Совершенно очевидно, что выбору схемы должны предшествовать профилактические мероприятия по максимальному использованию тепла греющего пара и мероприятия по максимально возможному сбору конденсата. [c.182]

Поэтому количество тепла, отпускаемого котельной на отопление, а следовательно, и потребляемое количество топлива при автоматическом и ручном управлении также будут различны. Расход топлива на отопление, средний за отопительный сезон, может быть определен на основании статистических данных или расчетным путем на основании отопительного графика. Определить расход топлива на основании статистических данных сложно, так как расход топлива различен для каждой из котельных и, кроме того, меняется из года в год в зависимости от климатических условий. Использование отопительного графика для определения расхода топлива значительно облегчает задачу. [c.253]

Норму удельного расхода топлива, определенную расчетом, рекомендуется сравнивать с фактическими удельными расходами в лучших котельных установках, близких по мощности и тепловой схеме и работающих в аналогичных условиях. При значительных отклонениях расчетной нормы от фактических удельных расходов топлива в лучших котельных до установления нормы необходим анализ причин, вызвавших такое отклонение. При разработке норм расхода топлива на 1 Гкал тепла, отпускаемого котельной установкой, используют также [Л. 2, 14, 16, 54] и соответствующие ведомственные руководящие указания. [c.263]

На санитарно-технические нужды городов и промышленных предприятий ежегодно затрачиваются громадные количества топлива. Расходы на отопление и горячее водоснабжение составляют значительную часть расходов по эксплуатации жилых зданий,, а следовательно, и квартирной платы. На выработку тепла для отопления и горячего водоснабжения городских зданий должны затрачиваться наиболее ценные виды и сорта топлива, так как сжигание в городах малоценного топлива, с большим содержанием золы и серы, недопустимо по условиям чистоты воздушного бассейна. Все это говорит о необходимости максимальной экономии в расходовании топлива, а следовательно, и получаемого тепла. Вопросы экономии топлива особенно важны для центральных районов европейской части СССР, где рост потребления топлива опережает прирост его добычи. [c.304]

Хотя процесс сжигания эмульсий был организован в заведомо тяжелых условиях, на холодном воздухе и при интенсивном отводе тепла из зоны горения распыленной холодной водой, расход которой составлял 4 6 кг/кз топлива, горение эмульсий протекало устойчиво, с высокой интенсивностью и достаточной полнотой. [c.134]

Предварительный анализ полученных данных показал, что температура тепло-передающей стенки рубашки с изменением давления (при постоянном расходе воздуха и постоянном критерии Рейнольдса) в пределах 20—75 ати изменяется не столь существенно ( на 50°). Однако температура воздушной рубашки при указанных условиях заметно меняется от расхода топлива и расхода воды, впрыскиваемой в реактор. В тоже время температура воздуха на входе в реактор колебалась в пределах 450—670° К. [c.209]

Как видно из рис. 2-17—2-19, при прочих равных условиях возможная выработка тепла в котле-утилизаторе увеличивается с увеличением температуры уходящих газов и влажности сырьевой смеси. Возможная выработка тепла в котле-утилизаторе за счет тепла уходящих газов при изменении температуры уходящих газов от 350 до 550°С и влажности от 15 до 45% изменяется в среднем от 0,4 до 2,5 ГДж/т клинкера. Причем для шихты с большой влажностью возмолсная выработка тепла при применении жидкого и газообразного топлива выше, чем при сжигании твердого топлива (при прочих равных условиях). Удельный расход жидкого и газообразного топлива также выше, чем удельный расход твердого топлива (рис. 2-19). Меньший расход твердого топлива, особенно при мокром способе производства цементного клинкера, объясняется тем, что минеральная часть твердого топлива принимает непосредственное участие в формировании клинкера. При этом расход шихты на единицу тепла твердого топлива оказывается меньше, чем для жидкого и газообразного. Так как при обжиге цементного клинкера тепло затрачивается на испарение влаги шихты, то с увеличением влажности шихты разность между удельным расходом твердого и жидкого топлива увеличивается. [c.103]

Тщательная теплоизоляция ограждений печи, интенсивное сжигание топлива, движение газов и расплава по принципу противотока и пониженная температура отходящих газов обеспечивают малый удельный расход тепла на варку 1 кг эмали. Удельный расход составляет 1500—2500 ккал кг сваренной эмали. Те же условия обеспечивают значительный по величине поток тепла к шихте и расплаву, что способствует интенсификации процесса варки. Удельный съем с 1 горизонтальной поверхности бассейна достигает 1500—2000 кг1сутки. [c.39]

Расход тепла на горшковую печь можот быть определен и по данным В. А. Кузяка (рис. 88). Кривая, представленная на рисунке, дает максимальный расход тепла в час в виде потенциального тепла жидкого или газообразного топлива на 1 объема рабочего пространства (для сортового стекла). Средний за весь цикл расход топлива меньше максимального в 1,3—1,5 раза. Для печей с циклом работы около 48 ч в условиях выемки горшков и при температуре варки около 1460° С данные, [c.237]

Тепловые электростанции средней мощности по схеме с чисто конденсационными турбогенераторами в сегодняшних условиях оправданы быть не могут, п такие схе-за редким исключением, разрабатывать ие следует. Наиболее экономичным является использование турбин с противодавлением, обеспечивающих 100%-ную выработку электроэнергии на тепловом нотребленин с нап-меныним расходом тепла (---170 г условного топлива на 1 1<( т-ч). Однако п чистом виде такую схему ие 1 сегда можно применять, так как график потребления тепла промпредприятиями во многих случаях отличается боль- [c.37]

Количество и размеры горелок (если но рассчитывается печь известной конструкции, когда то и другое известно) определяехг в случае их торцовой установки в процессе конструирования рабочего пространства, т. е. До начала расчета тепловой работы печи, поскольку от этого зависит как профиль свода, так и условия передачи тепла нагреваемому материалу. Исходными являются принятые или заданные величины удельного расхода условного топлива Ь и производительности печи Р. Расход топлива на всю печь согласно формуле (1-19) составит [c.194]

Восточные сорта хлеба до настоящего времени выпекают в тандырах и торни — кустарных печах с тяжелым ручным обслуживанием и большим расходом топлива. Исследования по совершенствованию режимов выпечки узбекских лепешек в печах различных конструкций обнаружили возможность не только использовать описанные выше методики и измерительные средства, но и проверить аналитическое решение (2.56), поскольку средняя часть лепешек остается плоской на всем протяжении выпечки и выдерживается одномерность потоков теплоты. Простая геометрическая форма лепешек позволяет также с высокой точностью свести тепловой баланс для проверки методов тепло-массометрии в условиях производственных выпечек. [c.156]

Рост Гг сопровождается увеличением потерь энергии с физическим теплом уходящих газов, т. е. снижением КПД парогенератора, увеличением расхода топлива и соответственно дополнительным выбросом вредных веществ. Прикидочный расчет результирующего эффекта для (в летних условиях) показывает следующее. Повышение Гр от 140 до 170 °С приводит к увеличению разности температур газов и наружного воздуха соответственно от 120 до 150 °С и одновременно к увеличению расхода топлива на 2 % [139]. Концентрация при этом увеличится также на 2 % за счет роста расхода топлива (т. е. соответственно роста массы выбросов) и снизится на 11 % за счет улучшения рассеяния при росте Т . Таким образом, общее снижение См от повышения на 30°Сне превысит 10 %. Следует добавить, что изменение Гр может повлиять на работу систем золо-очистки. В случае применения электрофильтров повышение Тр может снизить коэффициент улавливания золы, и результирующий эффект может стать отрицательным. [c.264]

Шухова не мог удовлетворить металлоемкий, малопроизводительный аппарат, не обеспечивавший глубокой переработки нефти. И он продолжил работу в этом направлении вместе с инженером Ф. А. Инчиком, предложив в 1886 г. новый аппарат для непрерывной дробной перегонки нефти и подобных ей веществ (рис. 231). Оригинальная схема позволила утилизировать тепло отходящих газов, мазута и паров дистиллята в условиях увеличенной поверхности теплообмена расход топлива был сведен к минимальному. Установка обеспечивала разложение нефти на большое количество разных продуктов с заданной разницей в удельных весах — от легкого бензина до тяжелых масел при этом процесс перегонки значительно ускорился (2.1). Нефтеперегонный завод по схеме Шухова—Инчика был построен в 1889 г. и проработал почти полвека. [c.118]

Из приведенного расчета следует, что уменьшение расхода топлива и потерь тепла возмомсно при условии повышения температуры [c.424]

При этой температуре скорость горения частиц угля, из которых выделились летучие, невелика, в результате чего горючие накапливаются в слое. По мере подъема температуры скорость горения коксовых частиц увеличивается и концентрация их понижается до значения, соответствующего нормальным рабочим условиям. Если концентрация этих частц будет значительна к моменту достижения температуры слоя 800°С и выше, весь кислород воздуха будет использован для горения и количество выделяющегося при этом тепла будет значительно больше расчетного. Температура слоя резко возрастает, и топка зашлакуется. Поэтому в период растопки необходимо тщательно контролировать расход топлива, избегая чрезмерного перенасыщения слоя горючими. Однако и недостаточная подача угля также нежелательна из-за чрезмерного увеличения времени растопки. [c.293]

Обязательным условием при внутрикотловой обработке является непрерывное или периодическое удаление из котла образующегося в нем шлама, т. е. продувка котла. Попутным эффектом этой продувкп является понижение концентрации растворимых солей. Котел, переводимый на режим внутрикотловой обработки воды, должен иметь в точке, где наиболее вероятна повышенная концентрация шлама, штуцер с запорными органами. Из соображений лучшей проходимости предпочитают на магистралях для продувки устанавливать не вентили, а проходные сальниковые краны. Недостаточная продувка имеет своим следствием сильное шламо-засорение внутренних поверхностей котлов и унос котловой воды в паровой тракт. Излишняя продувка ведет к необоснованному перерасходу топлива. При рабочем давлении 1,3 Мн1м и отсутствии устройств для утилизации тепла продувочной воды удаление из котла 3,5% горячей воды приводит к непроизводительному расходу [c.61]

Влияние теплоты сгорания топлива на показатели работы печей значительно. В методических печах основная доля тепла от газов (продуктов сгорания) к металлу передается путем лучеиспускания и только 8—12% путем конвекции. Температуры в сварочной зоне поддерживаются порядка 1250—1 400°С, а температура газов, уходящих и методической зоны, обычно лежит в пределах 750—1 000° С и чем больше интенсивность работы печи, тем выше температура. Поэтому в методических печах основное внимание обращается на создание всех условий для увеличения теплоотдачи лучеиспусканием. В этом отношении особо важны выбор высококачественного топлива и максимально возможный в данных условиях подогрев воздуха. Высококалорийное топливо имеет высокую калориметрическую температуру сгорания, что обеспечивает увеличение потока тепла на металл. Так, например, повышение теплоты сгорания газа с 5 300 до 17 000 кдж1м дает повышение температуры горения с 1 825 до 2 275 К, а повышение температуры воздуха с 20 до 600 С приводит к росту расчетной температуры до 2 625° К. Если печь отапливается низкокалорийным газом, то эффективная работа печи может быть достигнута только при высоком подогреве воздуха, требующем установки рекуператоров с развитой поверхностью нагрева. Во всех случаях печь должна быть обеспечена резервом тепловой мощности, вентиляционными устройствами, имеющими некоторый запас по производительности. Ограждения печи и мест входа и выхода изделий должны быть тщательно уплотнены, так как большие присосы нарушают расчетный режим работы печи, снижают производительность и увеличивают удельные расходы топлива. [c.222]

Температура отработанных газов по мере уменьшения геометрического угла опережения подачи топлива приближается к температуре отработанных газов для дизеля, работаюш,его на дизельном летнем топливе. Температура охлаждающей воды также влияет на рабочий процесс дизеля, работающего на топливных эмульсиях. Повышение этой температуры до 95° С благоприятно влияет на рабочий процесс, особенно при повышении содержания воды в топливе до 25%. Кривые влияния содержания воды в эмульсии на удельный расход топлива, основные показатели рабочего цикла и работоспособность дизеля (рис. 129) показывают, что при увеличении содержания воды в эмульсии до 15% удельный расход топлива уменьшается. Снятые при этих условиях индикаторные диаграммы характеризуются (в пределах точности измерений) уменьшением максимального давления цикла на 3% и температуры отработанных газов на 2%. При содержании водной фазы в эмульсии ТУР = 15% был достигнут наименьший удельный расход топлива (215 л. с. ч), что по отношению к натуральному дизельному топливу дает экономию в 2—3%. При уменьшении содержания воды в эмульсии указанные параметры приближаются к показателям работы дизеля на дизельном летнем топливе. При увеличении содержания воды в топливе до = 25% удельный расход топлива не отличается от расхода безводного дизельного летнего топлива, температура же отработанных газов снизилась на 3%, а максимальное давление цикла — на 6%. При дальнейшем увеличении содержания воды в эмульсии до 35% удельный расход топлива увеличился до 3%, а максимальное давление цикла снизилось на 10%. Температура отработанных газов в последнем случае имеет тенденцию к повышению. Уменьшение удельного расхода топлива при содержании в нем до 15% воды связано с улучшением процесса смесеобразования вследствие внутритопочного дробления (микровзрывов), что обеспечивает более высокую полноту сгорания. Это подтверждается также увеличением коэффициента избытка воздуха Нв на 2,5—3% при постоянном расходе воздуха, а также соответствующим увеличением индикаторного к.п.д. Сказанное согласуется с данными о работе топочных устройств, где благодаря улучшению смесеобразования при использовании эмульгированных топлив (1Кр = 15%) к.п.д. агрегатов остается на том же уровне,, что и при сжигании безводных топлив. Повышение удельного расхода вызывается увеличивающимися затратами тепла на испарение и перегрев воды, находящейся в топливе, которые уже не компенсируются преимуществами от микровзрывов это замедляет процесс сгорания и тормозит догорание на линии расширения. Подтверждением служит рост температуры отработанных газов и максимального давления цикла. [c.249]

Ог.к.м не изменяется по ходу газового потока расход газов равен ByVr (Вг—расход топлива, Уг—выход продуктов горения на 1 кг или 1 м топлива) теплоемкость газов Сг также постоянна и не зависит от температуры тепловыделение в потоке 1 азов отсутствует локальный тепловой поток, воспринимаемый поверхностью тепловосприятия в данном поперечном сечении камеры, определяется по температуре газового потока в этом сечении камеры (согласно одноразмерной схеме лучистого теплообмена) конвективная теплопередача к и потери тепла через кладку малы и ими можно пренебречь. При этих условиях величина теплопередачи к выделенному элементарному участку dF (рис. 21-7) определяется по формуле [c.365]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...