98—200 — Принцип работы поляризационные

В этом параграфе мы рассмотрели основные принципы работы интерферометров, построенный на различных принципах деления первичных лучей. Здесь не описаны интерференционные системы, в которых используется поляризационный принцип деления падающего пучка. Этот вопрос рассмотрен в гл. 5, касающейся применения поляризационных устройств. [c.167]

Двухлучевые поляризаторы пропускают два ортогонально поляризованных луча, которые выходят из поляризатора под некоторым углом друг к другу (рис. 4.2.1,б). Принцип работы таких двухлучевых поляризаторов состоит в следующем (рис. 4.2.2). Если параллельный пучок света от источника /, пройдя объектив Оь падает на плоскую поверхность поляризационной призмы Р перпендикулярно ее входной грани, то на выходе получим в общем случае два преломленных пространственно разделенных луча 1 и 2, имеющих ортогональные линейные поляризации. Если выделить диафрагмой, расположенной в фокальной плоскости объектива Ог, любой из этих лучей, то получим один пучок, поляризованный в определенной плоскости. На этом принципе основано действие многих призм — поляризаторов. [c.255]

Отметим, что в автоматизированных поляризационных приборах функции пластинки Я/4 обычно выполняет электрооптический или акустико-оптический модуляторы, принцип работы которых будет рассмотрен далее. [c.271]

Рассмотрим многолучевой поляризационный интерферометр. Таким интерферометром является интерференционно-поляризационный филь"> р (ИПФ). Он применяется для выделения узких спектральных участков с большим спектральным интервалом между ними. Практическое использование ИПФ в основном аналогично использованию интерферометра Фабри—Перо. Рассмотрим принцип работы ИПФ. [c.327]

Рассмотрим принцип работы интерференционно-поляризационных фильтров. Фильтр представляет собой набор поляризаторов и кристаллических пластинок, вырезанных параллельно оптической оси (рис. 31.1). Все поляризаторы Р ,. .. ориентированы параллельно друг другу, а пластинки /Сх, /С2, находятся в диагональном положении. Иначе говоря, главные сечения пластинок ориентированы под 45° относительно плоскости колебаний, пропускаемых поляризаторами. На рис. 31.1 изображен фильтр, состоящий из четырех ячеек. Реально их может быть и больше. Толщины кристаллических пластинок Къ 2 находятся в кратном отношении. [c.234]

Из приведенного выше рассмотрения принципа работы кругового полярископа и интерферометра (ИПТ) следует, что для исследования плосконапряженного состояния модели можно измерить разность напряжений 01 — сгз на полярископе, а затем сумму Ох + 02 на интерферометре. Эти результаты, полученные последовательно, дают возможность получить абсолютные значения для сг1 и сгз, не прибегая к численному интегрированию дифференциальных уравнений равновесия. Однако здесь возможно появление неконтролируемых систематических ошибок, так как поляризационные измерения проводятся на моделях из оптически чувствительного материала , а интерферометрические — из оптически нечувствительного материала. В этом случае напряженные состояния обоих моделей могут быть не вполне идентичными. [c.258]

Для того чтобы рассчитать распределение тока по уравнению (85), необходимо знать поляризационные характеристики электродов. При этом следует иметь в виду, что эти характеристики будут неодинаковыми для различных участков элемента. По мере удаления от места контакта поляризационные характеристики в принципе должны меняться в зависимости от режима работы электродов (диффузионная или кинетическая область). [c.99]

Анализ поляризационных кривых, полученных на реальном элементе, показывает, что допущение о наличии прямолинейной зависимости между плотностью тока и потенциалом вполне оправдано. В принципе, поскольку катод во всей области зарегистрированных плотностей тока работает в условиях диффузионного режима, при котором в реальных условиях наблюдается линейная зависимость потенциала от тока, можно было бы принять для расчета одну константу поляризации. Однако раз имеется некоторый изгиб кривой, то для более точного расчета мы разбили кривую на два участка, для которых и определяли отдельно константу поляризации. [c.103]

Независимость функций корректировки от вида спектра размеров частиц означает, что для их численного построения в схемах интерпретации оптических данных требуется, по существу, тот же объем априорной информации, что и для расчета оптических операторов. Нетрудно заметить, что в обоих случаях речь идет об одном и том же аналитическом аппарате теории обратных задач светорассеяния полидисперсными системами частиц. В принципе можно было сразу вводить в методики корректировки данных обращения операторы перехода типа как это, например, делалось в теории поляризационного зондирования в п. 1.2. Однако выбранный нами способ изложения учитывал известные в атмосферной оптике методики и подходы к оценке показателя преломления аэрозольного вещества. В частности, подобные функции подробно изучались и табулировались в обстоятельной работе [31], посвященной методам оценки оптических констант аэрозольных [c.177]

Описанные выше способы отклонения лазерного луча нашли достаточно широкое применение в лазерных сканирующих системах. Но вместе с тем могут применяться и другие дефлекторы, в основе действия которых лежат иные физические явления, приводящие к отклонению луча. Так, существуют поляризационные, интерференционные, термические, дисперсионные, внутрирезона-торные дефлекторы, с принципами работы которых можно ознакомиться в [99, 128, 134]. [c.86]

Имеются также датчикидавления других типов, например датчики давления на основе эффекта ударной поляризации. В [41] впервые было показано, что при прохождении ударной волны между обкладками конденсатора, заполненного полярным диэлектриком, в цепи конденсатора возникает ЭДС, вызванная поляризацией диэлектрика за фронтом ударной волны. Феноменологическое описание явления впервые дано в [44]. Этот эффект используется в датчиках давления порогового типа. Принцип работы их заключается в изменении начального поляризационного тока при амплитуде давления выше некоторого порогового значения. Пороговая величина давления составляет 6 гигапаскалей для К1 и 26.2 гигапаскалей для NaF. [c.276]

Поляризационно-оптический микродилатометр [9.20], Для исследуемых образцов малого размера используют микродилатометр (рис. 9.22), принцип работы которого заключается в измерении двойного лучепреломления в зависимости от температуры и деформации измерительного узла, выполненного из оптически активного стекла в виде скобы. Исследуемый образец 5 в форме плоскопа[5ал-лельной пластины вставляют в прорезь измерительного узла с натягом (рис. 9.22, а). При этом в перемычке измерительного узла возникают напряжения изгиба, вызывающие двойное лучепреломление, которое в точках просмотра измеряется с помощью компенсатора 4, [c.71]

В заключение отметим ряд результатов, полученных при исследовании процессов преобразования поляризации на решетках других, типов. Так, в [290] экспериментально и теоретически изучены поляризационные свойства решетки из круглых брусьев. Принципы построения поляризационных устройств на густых решетках описаны в [240, 291]. В работах [228, 230, 232, 292, 293, 296] предложены конструкции решеточных преобразователей поляризации в субмиллиметровых лучеводах. В [294, 295] анализируются устройства на ленточных решетках, в том числе нанесенных на слой диэлектрика. [c.216]

Линейно поляризованный свет можно также получить с помощью дихроичных кристаллов, в которых поглощение, испытываемое линейно поляризованным светом, зависит от ориентации линейной поляризации относительно оптической оси (рис. 4.2.7). Такую среду называют линейно-дихроичной. Поглощение имеет максимальную или минимальную величину в тех случаях, когда направление колебаний электрического поля совпадает с двумя взаимно перпендикулярными направлениями среды, называемыми главными осями дихроизма. Дихроич-ные кристаллы естественного и искусственного происхождения достаточно больших размеров, пригодные для изготовления поляризаторов, отсутствуют в природе и не могут быть изготовлены. В настоящее время используются пленочные дихроичные поляризаторы, называемые поляроидами, или поляризационными светофильтрами. Существует несколько видов Принцип работы поляроидов, отличаю- поляризатора [c.263]

В настоящее время имеются промышленные приборы, основанные на этом принципе. Например, измеритель скорости коррозии типа Р-5035, предназначенный для работы в кислых средах. На этом приборе скорость коррозии определяют путем измерения поляризационного сопротивления двухэлектродного датчика постоянного тока. Диапазон измерений сопротивления поляризации составляет 5-r- 5QQO Ом, Компенсация сопротивления раствора в пределах от О до 2000 Ом осуществляется наложением переменного тока частотой 10 кГц. Величина измеренного поляризационного сопротивления обратно пропорциональна скорости коррозии. [c.52]

Временной фактор при ступенчатом режиме работы потенциостата в случае измерения потенциостатических или потен-циодинамических поляризационных зависимостей очень важен из-за значительных различий, которые могут быть при изменении скорости развертки потенциала. Так как устойчивое состояние системы зависит от ее особенностей и условий экспозиции, то не существует установленных общих принципов для величины или частоты изменений потенциала. [c.604]

С использованием бистатического поляризационного лидара (теория этого метода зондирования рассеиваюш,ей компоненты подробно изложена в предыдуш,ей монографии авторов [17]) можно определить высотный ход элементов матрицы )// аэрозольного рассеяния для. углов в задней полусфере. В качестве примера на рис. 1.8 нанесены измеренные значения = (4яй( 0/Р с) и Р2г= (4я 1 (10 г)/р5с) ДЛЯ аэрозольного СЛОЯ, расположенного на высоте около 800 м, и указаны соответствуюш,ие ошибки [56]. При наличии подобных данных правомерна постановка следуюш,их двух вопросов. Во-первых, можно ли в принципе обратить эти данные в предположении сферичности частиц зондируемой дымки. Во-вторых, если и суш,ествует подобное решение (вернее, квазирешение, см. п. 1.3), то в какой мере по нему можно судить о реальном спектре размеров. Как показывают расчеты, выполненные авторами работы [55], ответы на оба вопроса можно считать положительными в пределах погрешности измерений (не ниже 20 %). Сплошными линиями на рис. 1.8 приведены соответствуюш,ие экспериментальным данным Рцо и Ргш аппроксимируюш,ие характеристики Р1( ) и Р2( ), полученные методом подбора наилучшего модельного распределения (см. п. 1.4.1). Сопоставление найденного распределения Пм г) с данными прямого микрострук- [c.82]

ВЧ и СВЧ электромагнитные методы основаны на особенности взаимодействия ВЧ и СВЧ электромагнитных полей с насыщенными пористыми средами, заключающегося в запаздывании поляризационных процессов по сравнению с изменением параметров быстропеременного поля. Основной эффект от ВЧ электромагнитного воздействия на пласт - это объемный прогрев. При этом размер зоны теплового воздействия слабо зависит от коллекторских свойств и фильтрационной способности пластов. Следовательно, путем создания соответствующего поля, которое регулируется подбором частоты и мощности воздействия, можно в принципе осуществить желаемое распределение температуры в пласте и глубокий разогрев ПЗП. За счет направленного прогрева пласта и эффектов силового взаимодействия электромагнитного поля с пластовыми флюидами достигается изменение реологических свойств, уменьшаются поверхностные натяжения на границах раздела фаз, инициируется и ускоряется фильтрация рабочих (вытесняющих) агентов и др. Работы по исследованию различных процессов, происходящих в продуктивном пласте при воздействии на него ВЧ и СВЧ электромагнитными полями, и обоснованию их применения в различных технологических процессах на протяжении десятилетий, в том числе с участием автора обзора и И.А. Туфанова до 2002 г., проводились в Башгосуниверситете под научным руководством ФЛ. Саяхова, позднее - Л.А. Ковалевой и др. [63-68]. [c.24]

Почвенная коррозия представляет в общем случае результат совместной деятельности указанных макро- или микрокоррозионных процессов. Пока еще не делалось попыток разделить степень участия в общем материальном эффекте коррозии работы макро- и работы микропар, хотя это, помимо научного интереса, имеет большое практическое значение и в принципе является вполне возможным. При основной роли в коррозионном процессе работы макропар, например макропар неравномерной аэрации, коррозионное иО ражение имеет более явно выраженный местный характер и будет сосредоточено на участках конструкции с меньшей аэрацией. Для почвенной коррозии, определяемой в основном работой микропар, характерен более равномерный вид коррозии, причем коррозия будет более значительной на участках с большей аэрацией. Для работы макропар существенное значение имеет удельное сопротивление почвы. Его влияние тем больше, чем больше размеры функционирующих макропар. Для микрокоррозионных процессов при почвенной коррозии омический фактор не имеет определяющего значения и интенсивность работы микропар в основном будет определяться поляризационными характеристиками. [c.379]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...