230—232 — Утечки торцовые

С целью уменьшения внутренних перетоков в зазорах между торцовыми поверхностями шестерен и втулок предусмотрена автоматическая компенсация торцовых зазоров. Достигается это следующим образом. Рабочая жидкость из камеры нагнетания по каналу поступает в полость В между подвижными втулками 5, резиновым уплотнением 6 с направляющей пластиной 7 и крыщкой 11 и прижимает втулки к торцам шестерен, ликвидируя зазор между ними. Но со стороны шестерен на втулки также действует рабочая жидкость. Однако усилие с этой стороны несколько меньше, так как меньше площадь, на которую действует давление. Разность усилий, а также свойства сохранения масляной пленки обеспечивают необходимый зазор. Утечка рабочей жидкости из полости В предотвращается уплотнительными кольцами 8 и 9. [c.16]

В процессе эксплуатации шестеренчатых насосов увеличиваются торцовые зазоры, в результате чего утечки рабочей жидкости возрастают, что в свою очередь снижает объемный к. п. д. [c.41]

Существенным недостатком торцовых распределителей является большая чувствительность к загрязнению рабочей жидкости. При недостаточно очищенной рабочей жидкости наступает быстро прогрессирующий износ уплотняющих поверхностей, увеличиваются утечки рабочей жидкости и гидромашины выходят из строя. [c.79]

Испытания торцовых уплотнений проводили одновременно на двух стендах на одном — с глицерином, на другом — с трансформаторным маслом. После 1000 ч работы трансформаторное масло было заменено маслом МС-20. В дальнейшем через каждые 200 ч без разборки уплотнения производилась замена масла МС-20 на трансформаторное, и наоборот. Утечка масла МС-20 и глицерина была значительно меньше утечки трансформаторного масла. [c.112]

Стендовые и эксплуатационные испытания деталей, покрытых латунью фрикционным методом, которые проведены под руководством В. Н. Лозовского, показали хорошие результаты. Например, после 1000 циклов работы увеличение внутренних утечек в цилиндре с поршнем, покрытым латунью, было в 2 раза меньшим, чем у обычного цилиндра. Кроме того, покрытие латунью торцовой поверхности штока позволило предотвратить разрушение поверхности крышки цилиндра, происходящее у обычных цилиндров в результате схватывания поверхностей крышки и штока при их взаимных соударениях в процессе работы. [c.212]

НИК 2/, 3/,. .., kf. Число отверстий в диске рабочего колеса и число отверстий в форкамере выбирают в соответствии с требующимся диапазоном частот для испытания. Геометрические размеры форкамеры должны быть такими, чтобы заключенный в ней объем воздуха не создавал резонанса на низшей собственной частоте. Для уменьшения пульсаций давления, которые могут возбуждаться рабочим колесом в форкамере, внутренние поверхности ее облицовывают звукопоглощающим материалом. Рабочий диапазон давления воздуха в форкамере Ю" —3-10 Па. Повышение давления свыше 3-10 Па нецелесообразно, так как интенсивность звука при этом увеличивается весьма незначительно. Осевой зазор между рабочим колесом и торцовой частью сопл должен быть, по возможности, минимальным (не более 0,03—0,05 мм), чтобы уменьшить потери энергии на утечку воздуха через него. В системе воздухоснабжения генератора используются обычные устройства задвижки, дроссель, ресивер. При значительных колебаниях давления воздуха в подводящей магистрали применяют автоматические устройства, поддерживающие [c.451]

Основные трудности при создании торцового гидродинамического уплотнения — сохранение плоскопараллельной формы уплотнительной щели при рабочих условиях, поддержание контактного давления на рабочей поверхности, которое устраняло бы утечку, но не приводило бы к полному выдавливанию жидкости из зазора и износу, а также сведение к минимуму количества тепла,. выделяющегося при трении. Малая величина зазора и, следовательно, малая [c.79]

Обе торцовые поверхности упорного кольца притёрты к соответствующим плоским поверхностям крышки и набивочного кольца, так что утечки на стыке притёртых поверхностей исключены. Сальники этого типа хорошо приспособлены к радиальным смещениям оси штока, к которому прилегают только уплотнительное (набивочное) кольцо и упорное кольцо. Последнее может перемещаться в радиальном направлении, остальные элементы не препятствуют такому смещению, так как они охватывают шток со значительным зазором. Угол наклона образующей конуса набивки к оси штока составляет около 4U . Небольшими изменениями этого угла можно изме- [c.830]

По сравнению с уплотнениями других типов наиболее совершенными являются торцовые (механические) уплотнения. Принцип работы торцового уплотнения основан на прилегании одного кольца к другому с мини- мальным зазором. Наиболее распространенная конструкция торцового уплотнения показана на рис. 16.7, а. Кольцо 4, которое вращается вместе с валом 3, под давлением рабочей среды (смазочное масло, нефть, вода) и под действием пружины 2 прижимается к неподвижному кольцу 5. При прижатии колец 4 ц 5 друг к другу герметизируется рабочая полость г. Для предотвращения утечек рабочей среды (жидкости) в зазоре между внутренней поверхностью кольца 4 и валом 3 установлено уплотнительное кольцо I. Неподвижное кольцо изготовляют из более мягкого материала, чем подвижное кольцо. Одно из колец может перемещаться в осевом направлении для обеспечения надежного контакта и компенсации износа поверхностей трения. [c.227]

Уплотнительные кольца 1 в корпусе герметизированы резиновыми манжетами 3 специального профиля. По мере увеличения давления в полости а уплотнения до 0,9 МПа при включении фрикциона уплотнительные кольца 1 давлением проходящего масла прижимаются к опорным вращающимся кольцам 2 с усилием 850 Н, предотвращающим утечку смазочного масла через стык б. Для надежной работы торцовых уплотнений это [c.233]

Уплотнения с контролируемыми зазорами ограничивают утечки уплотняемой среды за счет малой величины радиальных зазоров между неподвижным корпусом и валом, который может совершать как вращательное, так и возвратно-поступательное движение. Существуют два основных типа таких уплотнений лабиринтные и щелевые. Эти уплотнения применяются в тех случаях, когда могут быть допущены небольшие утечки или когда перепад давлений настолько велик, что нельзя использовать контактные уплотнения (торцовые и радиальные). [c.47]

Снижение утечек через сальники на штоках было достигнуто применением торцового уплотнения, названного сальником с фрикционной пружиной . В этой конструкции (фиг. 14) отставание уплотнительного кольца от торцовой рабочей поверхности корпуса [c.68]

I В конструкциях торцовых уплотнений для предотвращения I утечек жидкости между вращающимся кольцом и поверхностью вала вводятся статические уплотнительные элементы. [c.81]

Главным преимуществом торцовых механических уплотнений является их высокая герметичность. Например, отношение величины утечек через механические сальники и торцовые уплотнения в среднем равно 100 1. В дополнение к этому торцовое уплотнение вызывает очень малый износ поверхности втулки или вала, на которых оно монтируется. Динамическое уплотнение осуществляется на поверхностях, расположенных перпендикулярно оси вала. Между вращающейся частью уплотнения (головкой) и валом (либо втулкой) существует лишь очень небольшое относительное движение, благодаря чему весьма редко возникает необходимость замены деталей, на которых смонтирована головка уплотнения. В большинстве случаев торцовое уплотнение применяют или собранным в самостоятельном корпусе, или вписанным в узел по основным монтажным размерам. Не следует полагаться на ручную сборку уплотнительных устройств на месте монтажа машины, поскольку сборку уплотнения в самостоятельный корпус проще выполнить на заводе-изготовителе. [c.82]

Фиг. 9. Промежуточная зона, отделяющая камеру уплотнения от атмосферы. Это предотвращает кристаллизацию утечек на торцовых поверхностях.

Утечки. Кольцевые уплотнения, как и сальники штоков с возвратно-поступательным движением, ограничивают утечки по двум направлениям. Прежде всего создается уплотняющий контакт по цилиндрическим поверхностям, между которыми существует относительное движение с высокой скоростью. Другим возможным путем утечек служит стык торцовых поверхностей колец со стенкой корпуса. Если между уплотняющими усилиями в осевом и радиальном направлениях соблюдается правильное соотношение, то никаких зависаний колец, обусловленных силами трения, наблюдаться не будет. [c.116]

Обводнение масла происходит вследствие проникновения водяного пара и воды в масляную систему. Это может случиться при значительной утечке пара из концевых лабиринтовых уплотнений вала (особенно при больших зазорах в уплотнениях) и проникновении его в подшипники через торцовые зазоры. После конденсации этого пара в подшипниках капельки воды увлекаются маслом и совместно с ним циркулируют в масляной системе. Проникший в подшипники пар вызывает перегрев некоторой части масла и увеличение температуры подшипников. [c.203]

Бесконтактные. В механических уплотнениях уплотняющим элементом является твердое тело. Бесконтактные механические уплотнения (группа 1) имеют зазор между уплотняемыми поверхностями, через который неизбежно утекает жидкость. Они применяются для уплотнения подвижных соединений пар вращательного и возвратно-поступательного движения, так как в них мала потеря мощности на трение и нет износа деталей, что определяет высокую надежность и долговечность. После бесконтактного уплотнения должна быть полость для отвода утечек, поэтому они часто используются в качестве первой ступени, предназначенной для понижения давления перед контактным уплотнением второй ступени. Утечки по возможности уменьшают за счет увеличения гидравлического сопротивления. Для вязких рабочих жидкостей применяют щелевые уплотнения кольцевого или торцового типа (группы 1.1 и 1.2 табл. 1). Конструкции уплотнений осуществляют в виде плавающих втулок (рис. 2, а) или плавающих колец (рис. 2, б) с возможно малым зазором между уплотняемыми поверхностями. Плавающая втулка 3 применяется при малом биении и перекосе вала 1 относительно корпуса 2. Втулка может само-устанавливаться по торцу корпуса под действием пружины 4 и давления Рс в полости и совершать вместе с валом радиальные перемещения. Уплотнение с несколькими плавающими кольцами (рис. 2, б) допускает более значительные перекосы вала и более высокие перепады давления. Торцовые щелевые уплотнения [c.11]

Для уплотнений внутренних соединений, где требования к герметичности несколько ниже и могут быть допущены незначительные утечки, целесообразно иметь номенклатуру колец уменьшенного сечения. Это существенно снижает габариты и вес агрегатов с большим количеством уплотнений, поэтому в ряде отраслевых стандартов на один номинальный размер кольца D предусматриваются кольца нормального и уменьшенного сечений. Изготовление колец больших диаметров затруднено необходимостью изготовлять крупные пресс-формы и требует крупных прессов. Кроме того, большие допуски на внутренний диаметр таких колец затрудняют их установку в торцовые канавки. Поэтому для изделий мелкосерийного и опытного производства часто кольца больших диаметров (более 400 мм) изготовляют из резиновых шнуров методом вулканизации встык. Шнур предварительно укладывается в посадочное место, размечается, отрезается и далее вулканизуется. Полученное таким способом кольцо имеет более точный внутренний диаметр, но более грубые допуски по диаметру сечения (особенно в месте стыка), чем кольцо, изготовленное в пресс-форме. [c.114]

Торцовые уплотнения имеют много конструктивных типов, появившихся, во-первых, в связи с постепенным совершенствованием конструкций, во-вторых, в связи с многообразными условиями эксплуатации. Конструкции уплотнений начнем рассматривать с простейшего типа (рис. 69, а), в котором уплотняющим элементом является торец бурта вала ], контактирующий с торцом корпуса резервуара и уплотняющий внутреннюю полость резервуара. Практически такое уплотнение удовлетворительно работать не может по следующим причинам 1) между уплотненными поверхностями может быть большой зазор из-за грубой обработки, волнистости и перекоса торцов 2) стык может раскрываться за счет осевых перемещений и деформаций вала и корпуса 3) износ торцов не компенсируется автоматически осевым смещением вала 4) невозможно выбрать материалы трущейся пары, обеспечивающие длительную работу 5) невозможно обработать торцы с требуемой высокой точностью. Следовательно, рационально спроектированное торцовое уплотнение должно быть отдельным узлом машины (рис. 69, б), в котором основные уплотняющие элементы (диски 5 и 6) изготовлены с требуемой степенью точности из наиболее износостойких материалов. Конструкция должна обеспечивать самоустанавливаемость и постоянный контакт основных уплотняющих элементов за счет нажимного элемента 3 (пружинного или сильфонного типа). Поскольку диск 5 подвижен в осевом направлении (плавает), а диск 6 должен само-устанавливаться в перпендикулярное валу положение, появляются два вспомогательных эластичных уплотнения 4 а 7. Для удобства монтажа все детали, кроме диска 6, устанавливаются в головке уплотнения 2. В зависимости От условий эксплуатации головка уплотнения может быть вращающейся, как показано на рис. 69, б, или неподвижной (рис. 69, в), расположенной внутри резервуара (рис. 69, б, б) или вне резервуара (рис. 69, г, 5). Наиболее распространены торцовые уплотнения с вращающейся головкой, расположенной внутри резервуара. Такие уплотнения применяют, когда давление внутри резервуара превышает наружное давление и жидкость может вытекать по торцу уплотнения в направлении к центру. При этом центробежные силы препятствуют утечке под действием перепада давления. [c.143]

Герметичность и долговечность работы торцового уплотнения — два основных требования, которые определяют выбор конструкции, конструктивных параметров и материалов, наиболее эффективных в заданных условиях работы. Они сводятся к обеспечению минимума утечки и трения (а, следовательно, и износа) после решения вопроса о совместимости материалов. Процессы 10 л. А. Кондаков 145 [c.145]

Рис. 80. Утечки через торцовое уплотнение в зависимости

Рис. 81. Типичные утечки при испытании партии торцовых уплотнений вала диаметром 45 мм в течение 10 ООО ч (масло АУ, трущаяся пара сталь — бронза, температура 60—65° С, число оборотов вала 1000 в минуту, давление в корпусе 0,5 кГ/см )

Классическая гидромеханика, на основе которой получены уравнения гл. V, не может объяснить наблюдаемое в торцовых уплотнениях возникновение несущей способности и существование стабильной жидкостной пленки между гладкими параллельными поверхностями. Это противоречие становится объяснимым при рассмотрении совокупности гидродинамических эффектов, создаваемых множеством поверхностных микронеровностей, перекосом и волнистостью торцов. Рассмотрим последовательно действие этих факторов и их влияние на распределение гидродинамического давления рг, возникновение несущей способности (силы Р, ) и зазора б, на радиальную скорость и напряжение сдвига т. Зная эти параметры, можно определить утечку Q и момент трения М[. [c.169]

Расчет температуры в паре трения. Работа трения превращается в тепло Qp, которое должно быть отведено от пары трения в окружающую среду. Утечки в торцовом уплотнении очень малы, [c.174]

Утечки из области, находящейся иод давление.м и область с давлением /)] происходят через торцовые зазоры 1, радиальные зазоры И и пеплотпостм зацепления и об. гасти 6. В шестеренных ] идромашнпах, в отлкчпе от пластинчатых, радиальные зазоры [c.345]

Гидромотор (рис- 6, а) состоит из ротора с наклонным блоком цилиндров 4. Ротор имеет вал 1, установленный на трех подшипниках и соединенный с блоком цилиндров двойным несиловым карданом 3. В цилиндрах блока расположены поршни 10, соединенные шатунами 11с фланцем вала 1. Пружины 2 и 5 предназначены для создания постоянных поджи.мающих усилий на кардан и ротор. Рабочая жидкость из всасывающей линии через крышку 6 и торцовый распределительный диск 9 поступает в подпоршневое пространство и затем выталкивается в нагнетательную линию. Внутренние утечки рабочей жидкости отводятся через центральный штуцер 8. Для ограничения давления в гидросистеме и насосах используется предохранительная клапанная коробка 7. [c.20]

Гидромотор (рис. 8) состоит из корпуса 4, к которому крепится крышка 5 с фланцами 1 н 2 для нагнетательного и сливного трубопроводов, узла торцового распределительного устройства 13, вала 6 и блока цилиндров (ротора) 7 с распределительной поверхностью 12. В блоке цилиндров расположены поршни 5 с подпятниками 0, прижатыми центральной пружиной через диск 9 к наклонной шайбе И. Рабочая жидкость из напорной линии через коллекторы в крышке 5, распределительные устройства 12 и 13 и отверстие 14 в блоке цилиндров поступает в подпоршнеэое пространство 16. Поршень под давлением жидкости действует через подпятник 10 на наклонную шайбу И. Тангенциальная составляющая этой силы образует крутящий момент на валу 6. Вращение гидромотора через шлицевой конец 15 вала передается рабочему органу машины. Утечки рабочей жидкости из корпуса гидромотора отводятся через отверстие 3. [c.22]

Из диаграммы видно, что в связи с малым зазором (0,0 2—0,03 мл) между лопастью 1 и пазом ротора 2 доля утечек д4малап( сравнению с утечками 3, происходящими из канавки под лопаткши в зо1 у всасывания через торцовый зазор между ротором и диска 1и. Сумма э-ная доля утечек составляет не менее 54.4%. Утески черзз [c.58]

Действительный компрессор приходится конструктивно осуществлять, так, чтобы поршень его не доходил до своего крайнего положения у торца цилиндра, где располагается крышка с впускным и выпускным клапанами. Объем между торцовой крышкой цилиндра и крайним положением поршня называют вредным пространством Vq. Наличие вредного пространства уменьшает вытесняемый поршнем объем сжатого рабочего тела по сравнению с равновеликим идеальным компрессором. Сжатое рабочее тело, остающееся во вредном пространстве, при обратном движении поршня политропно расширяется (см. линию 3—4). Такое расширение происходит вследствие потерь на трение Гтр. утечек /ут сжимаемого рабочего тела к теплообмена внутри цилиндра. Точкам соответствует состоянию рабочего тела после его расширения до давления окружающей среды р. В действительном компрессоре расширение рабочего тела происходит до давления внутри цилиндра более низкого, чем р, вследствие наличия гидравлических сопротивлений всасывающего патрубка, перепускных каналов и клапанов. У современных компрессоров обычно применяют пружинные самодействующие клапаны, автоматически открывающиеся при достижении рабочим телом определенного давления в цилиндре. При движении засысываемого газа Через клапаны возникают периодические пульсирующие колебания его скорости, вызынающ-ие н арушение равномерности давления при всасывании. На увеличение неравномерности давления газа в цилиндре влияет также изменение скорости движения поршня, обусловленное [c.389]

Были выяснены причины этих отказов, проведена работа по их устранению. Так, выяснилось, что разрушение торцового уплотнения и уплотнительного подшипника нагнетателя, а также перегрев и разрушение резиновых уплотнений и < гильзы вызваны попаданием нагнетателя в помпаж при коллекторной схеме их обвязки. Значительно труднее было устранить перетечки из водяной в масляную полость в маслоохладителях МР-35. Ни ремонты, ни переопрессовка не могли устранить утечек по трубной доске и трубкам с нарезкой, поэтому пришлось их заменить на гладкотрубные холодильники. [c.27]

Стендовые и эксплуатационные испытания деталей авиационной техники, латунированных фрикционным методом, показали хорошие результаты. Например, длительные стендовые испытания цилиндра управления замками щитков-закрылков показали, что увеличение внутренних утечек в цилиндре с латунированным штоком происходит значительно медленнее, чем у обычного цилиндра. После 1000 циклов работы увеличение внутренних утечек в цилиндре с латунированным поршнем было в 2 раза меньшим, чем у обычного цилиндра. Кроме того, латунирование торцовой поверхности штока позволило предотвратить разрушение поверхности крышки цилиндра, происходящее у обычных цилиндров в результате схатывания поверхностей крышки и штока при их взаимных соударениях в процессе работы. [c.146]

Насосы реактора Sodium Rea tor Experimental (SRE) (США). В установке применены четыре механических центробежных мало-заглубленных насоса консольного типа с шариковыми подшипниками, вынесенными в газовую полость (рис. 5.32) [11]. Между электродвигателем 8 и собственно насосом установлена биологическая защита. В насосе применено замерзающее уплотнение вращающегося вала. Кроме того, также замороженным металлом уплотняются выемные части в корпусе. Над уплотнением вала имеется газовая подушка инертного газа под таким давлением, которое способно предотвратить утечку активного теплоносителя в случае неисправности замерзающих уплотнений. Газовая полость насоса герметизируется с помощью механического торцового уплотнения 7. [c.176]

Кольцо 6, ограничивающее утечки затворной жидкости в сторону камеры а свободного слива, является наружным, а кольцо 2, ограничивающее утечки жидкости в уплотняемую камеру в — внутренним. Кольца 2 и 6 имеют свободу радиальных перемещений (самоцентри-руются), но зафиксированы от проворота штифтами 5 условия работы наружного кольца 6 и внутреннего кольца 2 различны. Так, силы, действующие на наружное кольцо 6 и прижимающие его к торцовой поверхности корпуса 1, больше сил, действующих на внутреннее кольцо 2, так как давление в камере Ь больше давления в камере а. Поэтому для наружного кольца необходимо обеспечить уменьшение осевого усилия и его подвижность в радиальном направлении. В зависимости от перепада давления число наружных колец в уплотнении может быть больше одного. Предварительный контакт колец 6 и 2 с корпусом 1 достигается с помощью пружин 4. Конструкции уплотнений этого типа просты, надежны в работе, а возможность получения малых радиальных зазоров между плавающими кольцами и валом, связанная со способностью колец к самоцентрированию, позволяет получить небольшие утечки запирающей жидкости. Таким образом, чтобы надежно предотвратить утечку рабочей среды в атмосферу, давление запирающей жидкости должно превышать давление рабочей среды в камере а свободного слива. Поскольку плавающие кольца не вращаются, выделение теплоты в данных уплотнениях меньше, чем в торцовых. [c.225]

Иногда, чтобы гарантировать достаточность смазки торцовых поверхностей, в крышке предусматривается отверстие для подачи жидкости. Важно организовать постоянный приток свежей л<ид-кости к трущимся поверхностям, особенно когда рабочую среду составляют легкие углеводородные соединения. Удельный вес последних очень низок, в связи с чем для обеспечения надежной смазки необходима непосредственная струйная подача жидкости на уплотнительный стык. В крышках блокируюш,его типа ввод жидкости осущ,ествлен с внешней стороны уплотнительных поверхностей. Благодаря этому приобретаются два важных качества при разгерметизации уплотнительного стыка утечки рабочей жидкости ограничиваются по причине ее дросселирования, утечки токсичной среды могут быть отведены в заранее предусмотренное место. [c.99]

Уравновешивание сил давлений, действующих на кольцо. На фиг. 4 дан продольный разрез частично разгруженного трехкольцевого уплотнения. Из-за малости редких радиальных перемещений уплотнения относительно корпуса износ торцовой поверхности невелик. Следовательно, глубину А радиальной канавки можно назначить с соблюдением лишь одного условия все утечки, прошедшие через уплотнительный торец С, должны иметь возможность вытечь по канавке. Размер В (зазор между валом и корпусом) выбирается исходя из максимальной величины эксцентрицитета и биения. Высота уплотнительного торца С должна быть равна 2S + D плюс допуск на радиальный износ. Размеры С и уплотнительного пояска определяются после выбора размеров Л, В и D. [c.118]

С. Вал 1 вращается с переменной скоростью в пределах 10 м1сек, ресурс непрерывной работы уплотнения 8000 ч (год непрерывной работы), допускается утечка до 1 см 1ч. Эти требования может обеспечить уплотнение 2 торцового или гидростати-38 [c.38]

Трение. В реальных условиях обычно бывает смешанное трение — сочетание жидкостного и граничного или граничного и сухого. Внешним проявлением режима трения являются сила трения, утечки, износ. Рассмотрим результаты ряда работ по экспериментальному исследованию трения в торцовых уплотнениях. Момент трения является чувствительной функцией состояния смазочного слоя и поддается измерению. Для этого на испытательном стенде корпус уплотнения устанавливают на подшипники, а момент трения замеряют динамометром или осциллографируют тензодатчиком. Зависимость коэффициента трения / от скорости для уплотнения, показанного на рис. 70, б, дана на рис. 75, е. При низких контактных давлениях (р < 10 кПсм ) кривые для различных масел оказались близкими по форме и близко расположенными. Такие кривые f = F v, р, р,) с крутопадающей ветвью в области низких скоростей скольжения и слабовозрастающей ветвью в зоне больших скоростей скольжения характерны для многих исследованных уплотнений. Они аналогичны кривым для подшипников с жидкостной смазкой. На рис. 82, а результаты испытания уплотнения на минеральных маслах и на их основе представлены в функции безразмерного критерия режима s = [c.160]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...