Сварочные соединения — Выполнени

Для обеспечения высокого качества сварного соединения, которое выражается в идентичности параметров полученного шва по всей его длине, необходимо, чтобы сварочная аппаратура обеспечивала выполнение следующих операций [c.140]

Важной задачей является правильный выбор способа сварки в соответствии с назначением, формой и размерами конструкций. Назначение способа сварки в значительной степени определяется свариваемостью, особенно при соединении разнородных материалов, конструктивным оформлением сварных соединений, степенью их ответственности и производительностью процесса. Необходимо также учитывать тип соединений, присадочный материал, приемы и обеспечение удобства выполнения сборочно-сварочных соединений. Эти условия предопределяют механические свойства соединений и допускаемые напряжения, необходимые для прочностных расчетов конструкций. Так, для сварки длинных швов встык более технологично применение дуговой автоматической сварки. Толстостенные элементы соединяют электрошлаковой сваркой. Для сварки внахлест тонколистовых материалов рационально применение контактной сварки. Некоторые виды свариваемых материалов (алюминиевые и титановые сплавы, нержавеющие стали и т. п.) требуют надежной защиты зоны сварки от окисления, т. е. применения аргонно-дуговой, электронно-лучевой и диффузионной сварки. Необходимо также учитывать возможности механизации и автоматизации процесса выбранного способа сварки. [c.164]

Сварные соединения труб, выполненные с применением указанных ранее сварочных материалов, практически полностью обеспечивали требуемый уровень их прочности и ударной вязкости при температуре —40 °G [c.168]

Допускается использование различных методов сварки в процессе выполнения одного сварочного соединения при условии, если такая технология предусмотрена инструкцией по сварке. [c.26]

Сварочные материалы для выполнения сварных соединений [c.232]

ВС-2Э при выполнении неповоротных сварочных соединений с V-образной разделкой кромок и проволочным [c.249]

Технологический фактор, обусловленный сварочно-термической технологией выполнения сварных соединений элементов паропроводов, характеризуется механической, структурной и химической неоднородностью металла по зонам соединения. Для условий ползучести механическая неоднородность (разупрочненная прослойка) учитывается в расчетах на прочность [18] введением коэффициента прочности сварных соединений фщ =0,6. .. I и =0,6. .. 1 в зависимости от температуры эксплуатации и вида действующих нагрузок растягивающих и изгибающих. [c.263]

В зависимости от вида сварки, свариваемых металлов, требований к качеству сварного шва и свойствам сварного соединения, условий выполнения сварочных работ, конструкции изделия и условий его эксплуатации и ремонта применяют самые различные источники питания. Их можно классифицировать по следующим признакам [c.54]

В условиях низких температур сварочный ток следует повышать таким образом, чтобы при —30 °С он был на 10—15% больше, чем при 0°С. При температуре ниже —5°С соединения стержней сваривают без перерыва, за исключением времени на смену электрода или зачистку шва. В случае вынужденного прекращения сварки соединения очищают от шлака, подогревают и заваривают. При температуре окружающего воздуха ниже О °С целесообразно снизить скорость охлаждения стыковых соединений стержней, выполненных ванными способами, следующим образом. Формующие элементы нужно снимать после остывания соединения до 100 °С и ниже. Сварное соединение прикрывают или обматывают мягким асбестом. В необходимых случаях применяют предварительный подогрев стержней газовыми горелками, а затем и сваренных соединений на расстоянии 3—4 диаметров по обе стороны от стыка до 200—250 °С. Подогрев стержней осуществляют с закрепленными на них инвентарными формами, стальными скобами или накладками, не разбирая кондукторов для сборки и сварки конструкций. Дефекты в швах сварных соединений стержней с накладками или нахлесткой, элементах закладных деталей вырубают после подогрева участка сварного соединения до 200—250 °С. Вырубленный участок заваривается тоже после подогрева. [c.188]

Подача ультразвуковых колебаний 587 Сварочные соединения — Выполнение [c.880]

Организация монтажно-сварочных работ в современных условиях должна основываться на применении передовой сварочной технологии, механизированных способов оварки и необходимого контроля за качеством сварных соединений. Организация монтажно-сварочных работ разрабатывается в проекте производства работ (ППР), который входит в состав проекта организации строительства. ППР является основным документом, по которому монтируется сооружение и выполняются монтажно-сварочные работы. При выполнении сложных сварочных работ в состав ППР включают технические указания или инструкции на их производство. [c.11]

Пластикатовые заготовки сваривают в стык. В качестве сварочного прутка используют трехгранный поливинилхлоридный шнур. Для упрочнения сварочного соединения на него наваривают дополнительную полосу из пластиката шириной 12—15 мм. Для выполнения этой операции используют обычную сварочную горелку и держатель с прижимным устройством (рис. 177). [c.281]

Химическая стойкость нормально выполненного сварочного соединения не отличается от стойкости основного материала. [c.689]

Автоматическую сварку в углекислом газе рекомендуется применять при массовом изготовлении малогабаритных деталей с угловыми соединениями, при выполнении кольцевых поворотных стыков без подкладок, соединений толстого металла с тонким, а также при выполнении многослойных швов на соединениях с глубокой разделкой кромок и т. д. Для сварки толстого металла проволокой диаметром 1,6—2,5 мм можно использовать любую сварочную автоматическую головку, но со специальным мундштуком (рис. 106). [c.202]

Сварка под флюсом осуществляется сварочными тракторами. Прием выполнения стыковых соединений листов полотнища определяется конструкцией настила первого сварочного участка двухъярусной установки. Опыт эксплуатации стендов с электромагнитным прижимом кромок показал их малую эффективность. Поэтому первый слой стыковых соединений обычно выполняют [c.566]

Сварочная проволока обычно выпускается различных диаметров и при этом со значительными отклонениями от номинального. При выполнении сварочного соединения слоями переход от диаметра проволоки 3 мм к 4 мм часто оказывается слишком резким. [c.92]

Ввиду весьма значительной трудности контроля качества сварных соединений и выполнения самих сварочных работ была разработана единая система испытаний сварщиков пластмасс, введенная в ГДР в 1962 г., после принятия Государственного стандарта TGL N 2847/07. [c.78]

Сварочный наконечник передает необходимое давление N свариваемым деталям и возбуждает их колебания. Эти два воздействия являются причиной образования сварного соединения. Для выполнения своих функций наконечник должен удовлетворять ряду требований, касающихся го формы, размеров и характера контакта с верхней деталью. Рассмотрим эти требования. [c.77]

На рис. 7.54 показан бесфасоночный узел стропильной фермы из одиночных уголков с точечными соединениями. Последовательность выполнения сборочно-сварочных операций представлена на рис, 7.55, а г и 7.56, а—з. На тележку-кондуктор по упорам последовательно укладывают сначала поясные элементы (рис. 7,55, а), затем стойки и раскосы (рис. 7.55, б), закрепляя их прижимами. Каждый узел собранной фермы тележка-кондуктор последовательно подает в зону сварки установок, смонтированных на базе точечной контактной машины (рис. 7.55, в). Продольное движение машины обеспечивает перемещение электродов от точки к точке соединения, а поворот — постановку точек по раскосу (рис. 7.55, г). Верхний электрод имеет канал для пропускания сварочной проволоки и мундштук для подвода тока. В нижнем электроде предусмотрена выемка сферической формы для удержания сварочной ванны и формирования проплава точки. После продвижения к месту постановки точки электроды сжимают свариваемые элементы и при вк [ючепин тока происходит нагрев зоны точки с образованием прихват0Ч1101 0 соединения по кольцевому контуру 1 (рис. 7.56, а). Затем верхний электрод поднимается (рис. 7.56, б) в зону сварки подается флюс (рис. 7.56, я) включается подача присадочной проволоки (рис, 7.56, г) и выполняется первая проплавная точка (рис. [c.227]

Проковка металла шва и околошовной зонб/. Сварочные напряжения могут быть сняты почти полностью, если в зоне сварки создать дополнительные пластические деформации. Проковку сварных швов на сталях проводят в процессе остывания металла при температурах выше 450 °С или ниже 150 °С. В интервале температур 200...400°С в связи с пониженной пластичностью металла при его проковке возможно образование надрывов. Специального нагрева сварного соединения для выполнения данной операции, как правило, не требуется. Удары наносят вручную молотком массой 0,6... 1,2 кг с закругленным бойком или пневматическим молотком с небольшим усилием. При многослойной сварке проковывают каждый слой, за исключением первого, в котором от удара могут возникнуть трещины. Этот же прием применяют для снятия напряжений при заварке трещин и замыкающих швов в жестких конструкциях. [c.38]

На примере фирм Интернейшнл Комбасчен и Бабкок Вилькокс (США), Инглиш Электрик (Соединенное Королевство), Тошиба (Япония), Маннесман (Германия), которые выполняли поставку и монтаж оборудования на ТЭС Австралии, можно проследить за многолетней практикой применения оптимальной сварочной технологии по выполнению сварочных соединений паропроводов, которые работают надежно. [c.279]

Табл. 1.—Механич. свойства сварочных соединений технич. нике.1я, выполненных ра ишчнымн электродами (нри 20°)

Важным элементом многослойного шва является подварочный шов, который выполняют после тщательной зачистки или даже удаления части корневого шва, где наиболее вероятно скопление дефектов. Это делают с помощью рубильного молотка крейц-мейеелем путем вышлифовки абразивным кругом или выплавкой воздушно-дуговым резаком. Качественное выполнение подварочного шва во многом обеспечивает прочность всего сварочного соединения. Иногда подварочный шов выполняют до сварки основного сечения шва [c.172]

Вследствие этого при сварке в среде НгО электродной проволокой Св-08 механические свойства металла шва и сварочных соединений приближаются к уровню свойств, полученных при сварке электродами Э-38. Повышение качества металла шва достигается при использовании в качестве присадочного материала кремнемарганцовистых проволок (0в = 45 кГ/мм , или 450 Мя/мР, ак=10 кГ-м/см , или 980,6 кдж1м ). Однако металл, наплавленный в среде пара, уступает по качеству металлу шва, выполненному в среде СОг и электродами ОММ-5. Сварные соединения, выполненные в среде НгО, в целях повышения механических свойств рекомендуется выдерживать некоторое время без нагрузки, для снижения концентрации диффузионного водорода, растворенного в металле шва, вследствие диффузии и десорбции. [c.375]

Когда усталостные трещины зарождаются по линии сплавления шва и основного металла, сварочные материалы не оказывают существенного влияния на усталость соединений. Лишь в отдельных исследованиях электроды с низким содержанием водорода приводили к повышению пределов выносливости до 10%. Но в тех случаях, когда очагами усталостных разрушений служат такие технологические дефекты сварки, как поры и шлаковые включения, свойства металла шва заметно сказываются на выносливости соединения. Стыки, выполненные электродами с основным покрытием, показывают большую долговёчность, чем сваренные электродами с рутилкарбонатным покрытием. [c.114]

Проковка металла шва и околошовной зоны. Сварочные напряжения могут быть сняты почти полностью, если в зоне сварки создать дополнительные пластические деформации проковкой швов. Проковку сварных швов на сталях проводят в процессе остывания металла при температурах >450 °С или < 150 °С. В интервале температур 400...200°С в связи с пониженной гшастичностью металла при его проковке возможно образование надрывов. Специальный нагрев сварного соединения для выполнения проков- [c.81]

Нагрев с помощью йодных ламп. В последние годы непрерывно расширяется область применения инфракрасных ламп накаливания. Эти лампы отличаются рядом замечательных свойств, благодаря которым они могут быть использованы в нагревательных устройствах большая удельная плотность лучистого потока и его безынерционность (через доли секунды после включения йодной лампы величина потока достигает 99% максимального значения, так как около 80% потребляемой энергии лампа передает излучением). Указанные особенности позволили предположить, что йодные лампы окажутся эффективными нагревателями деталей при диффузионной сварке. Опыты, проведенные в Институте электросварки им. Е. О. Патона, полностью подтвердили это предложение. Например, диффузионную сварку образцов из титановых сплавов выполняли с применением отечественных ламп типа НИК-220-1000 (лампа накаливания инфракрасная кварцевая). Лампа представляет собой кварцевую трубку диаметром 10 мм, длиной 375 мм. Вольфрамовая спираль накаливания по обоим концам лампы соединяется с металлическими контактами-цоколями длиной 22 мм. Лампа наполнена инертным газом (давление до 812 гПа) и иодом (до 2 мг). Пары иода в лампе обеспечивают стабильность энергетического и светового потоков. Номинальная мощность лампы при напряжении 380 В составляет 2,2 кВт. При эксплуатации лампа должна находиться в горизонтальном положении (отклонение от горизонтали не более 5°), что необходимо для обеспечения надежной работы раскаленной воль- фрамовой спирали. Поэтому для диффузионной сварки были приняты трубчатые образцы, расположенные гор 1зонтально. Лампа помещалась внутри трубы, что позволило максимально использовать лучистый поток лампы. Сварку выполняли в специальном зажимном приспособлении за счет разницы коэффициентов термического расширения материалов детали и приспособления. Приспособление помещали в вакуумную камеру, в которой создавалось разрежение 1,3-10 Па (сварка возможна в камере с контролируемой атмосферой). Трубчатые образцы диаметром 25 мм со стенкой толщиной 3 мм из титановых сплавов нагревались до 1223—1273 К за 1,5—2 мин. Сравнительно быстрый нагрев обеспечивает оптимальную структуру и хорошие механические свойства сварочного соединения. Исследователи не обнаружили разницы в механических свойствах аналогичных образцов, выполненных диффузионной сваркой с применением высокочастотного нагрева. Простота и надежность регулирования нагрева, достаточно длительный, срок службы и невысокая стоимость ламп позволяют применять их при диффузионной сварке. [c.94]

Механические свойства сварных соединений, сваренных приведенными выше сварочными материалами, кроме ударной вязкости в зоне термического влияния, соответствуют свойствам основного металла. Швы, выполненные автоматической сваркой под флюсом электродной проволокой марки Св-13Х25Н18 (а также и при ручной дуговой сварке электродами на этой проволоке, например марки ЦЛ-8), оказываются склонными к межкристал-литной коррозии, определяемой, видимо, повышенным содержанием углерода и отсутствием стабилизируюш,их элементов. [c.277]

Сварочный нагрев и последующее охлаждение настолько изменяют структуру и свойства чугуна в зоне расплавления п около-пювной зоне, что получить сварные соединения без дефектов с необходимым уровнем свойств оказывается весьма затруднительно. В связи с этим чугун относится к материалам, облада-10ш,им плохой технологической свариваемостью. Тем не менее сварка чугуна нмеет очень большое распространение как средство исправления брака чугунного литья, ремонта чугунных изделий, а иногда и при изготовлении конструкций. Качественно выполненное сварное соединение должно по меньп1ей мере обладать необходимым уровнем механических свойств, плотностью (непроницаемостью) и удовлетворительной обрабатываемостью (обрабатываться реягущим инструментом). В зависимости от условий работы соединения к нему могут предъявляться и другие требования (например, одноцветность, жаростойкость н др.). [c.324]

На рис. 5.5 представлены схемы выполнения сварки по суперпроходам, принятые при расчете ОСН. Последовательность наложения суперпроходов соответствовала последовательности выполнения проходов в реальном процессе сварки. Основной металл (перлитная сталь 12НЗМД) и аустенитный сварочный материал принимались для всех анализируемых соединений одинаковыми. Теплофизические свойства — теплопроводность X и объемная теплоемкость су — принимались независимыми от температуры, равными Я = 32,3 Вт/(м-град), су = 3,8-10 Дж/(м -град) для основного металла и i = 14,7 Вт/(м-град), су = 4,6- 10 Дж/(м -град) для аустенитного металла шва. Используемые при решении термодеформационной задачи зависимости температурной деформации е , модуля упругости Е (одинаковая зависимость для основного металла и металла шва) и предела текучести ат приведены соответственно на рис. 5.6. и 5.7. Так как аустенит не претерпевает структурных превращений, для него зависимости От и е от температуры на стадии нагрева и охлаждения одинаковые. Основной металл претерпевает структурные превращения, и, так как сварочный термический цикл далек от равновесного (большие скорости нагрева и охлаждения), температурный интервал Fe — Fev-превращения от T l до Ти (см. рис. 5.6) при нагреве не совпадает с интервалом [c.282]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...