458, 460—462 — Примеры с погрешностью шага

В ряде случаев полного или почти полного устранения циклических нагрузок можно достичь повышением точности изготовления деталей и их опор. Примером может служить устранение статического и динамического дисбаланса быстровращающихся роторов, вызывающего переменные нагрузки в опорах и корпусах. Повышение точности изготовления зубьев колес (уменьшение погрешностей шага и толщины зуба, искажений профиля и т. п.) устраняет циклические нагрузки, порождаемые этими погрешностями. [c.315]

Разграничение норм точности, предъявляемых к широким косозубым и шевронным колесам, от норм, предъявляемых к прямозубым и узким косозубым колесам, сделано потому, что погрешности одних и тех же параметров зубчатого колеса проявляются на разных видах зубчатых колес неодинаково. Возьмем для примера погрешность основного шага Д о и погрешность профиля Д/. У прямозубых колес эти погрешности влияют на плавность работы передачи, а у широких косозубых колес — вызовут лишь изменения высоты пятна контакта зубьев (плавность работы широких косозубых колес зависит в основном от циклической погрешности колеса AF). По этой причине в указанном стандарте погрешность основного шага для широких косозубых и шевронных колес входит в комплекс показателей, характеризующих контакт зубьев в передаче, в то время как этот же элемент для прямозубых и узких косозубых колес включен в комплекс показателей, характеризующих плавность работы колеса. В результате для одного и того же параметра зубчатых колес различных видов в ГОСТ 1643—56 приведены различные числовые значения допусков. [c.266]

Примером такой системы может служить существующая (но подлежащая пересмотру) система допусков на зубчатые цилиндрические сопряжения (см. гл. VII), поскольку в соответствующем ГОСТ 1643-46 даны допуски отдельных элементов, а приведенная погрешность, выявляемая при контроле в однопрофильном зацеплении, не регламентируется. В качестве другого примера можно привести назначение допусков на резьбовые калибры и резьбовой инструмент, где устанавливается допустимая погрешность шага, угла и собственно среднего диаметра, но без регламентации суммарного допуска среднего диаметра. [c.4]

Если наложить на осевое сечение резьбы гайки, имеющей номинальный профиль, осевое сечение резьбы болта, у которого шаг увеличен, то при равенстве диаметров резьбы болта и гайки эти детали не свинтятся из-за перекрытия профилей резьбы (см. заштрихованную часть витков резьбы гайки на рис. 9.5,а). Свинчивание резьбовых деталей, имеющих погрешность шага резьбы, произойдет только при наличии разности fs их средних диаметров, полученной или за счет уменьшенного среднего диаметра резьбы болта или за счет увеличенного диаметра гайки. Для рассматриваемого примера (рис. 9.5,6) наибольшая погрешность шага на длине свинчивания составит [c.399]

Пример определения накопленной погрешности шага относительным методом приведен иа рис. 13.4, [c.364]

ЛЯЮТ как абсолютную разность показаний индикатора. Наибольшая разность основного окружного шага в примере Кр=[14—(—13)]=27 мкм. Накопленную погрешность окружного шага определяют в следующем порядке 1) подсчитывают сумму ряда показаний шагомера и определяют среднее арифметическое ряда показаний Уср=2 ,/2 2) определяют отклонение шага от среднего значения fi= Vi—Кер) 3) полученные отклонения шага последовательно суммируют 4) накопленную погрешность шага определяют как разность наибольшего и наименьшего чисел из полученного ряда. [c.162]

Работа приведенного в примере механизма сопровождается динамической погрешностью шага меньше статической при числе ходов — пресса-автомата более 100 в минуту или со/шо>10,5 (рис. 22). Для снижения погрешности шага необходимо изменить соотношение масс и жесткостей звеньев механизма таким образом, чтобы уменьшить или значение динамической передаточной функции или частоту собственных колебаний звеньев механизма. [c.65]

Ниже даны примеры замены чисел отношениями, степень точности которых выбирается в зависимости от допускаемой погрешности шага. В скобках указана степень точности, т. е. величина погрешности в миллиметрах на длине 1 м резьбы. [c.410]

Пример 13.1. Определить приведенный средний диаметр резьбы болта М24, годность этого болта, а также погрешность собственно d . Шаг Р — 3 мм. Известно d, 1,3 = 21,9 мм Td. -- 200 мкм ДЯг = 40 мкм Да р/2 —- — 30 j Дал/2 == + 70 dj = 22,031 мм. [c.160]

Комбинированные методы и алгоритмы анализа. При решении задач анализа в САПР получило достаточно широкое распространение временное комбинирование численных методов. Наиболее известны рассмотренные выше алгоритмы ФНД для численного интегрирования ОДУ, являющиеся алгоритмами комбинирования формул Гира. Другим примером временного комбинирования методов служат циклические алгоритмы неявно-явного интегрирования ОДУ. В этих алгоритмах циклически меняется формула интегрирования — следом за шагом неявного интегрирования следует шаг явного интегрирования. В базовом алгоритме неявно-явного интегрирования используют формулы первого порядка точности — формулы Эйлера. Такой комбинированный алгоритм оказывается реализацией А-устойчивого метода второго порядка точности, повышение точности объясняется взаимной компенсацией локальных методических погрешностей, допущенных на последовательных неявном и явном шагах. Следует отметить, что в качестве результатов интегрирования принимаются только результаты неявных шагов, поэтому в алгоритме комбинированного неявно-явного интегрирования устраняются ложные колебания, присущие наиболее известному методу второго порядка точности — методу трапеций. [c.247]

Для анализа характеристик пульсаций проводилась их статистическая обработка по приведенной выше методике. Пример обработки одной из реализаций приведен на рис. 3.7, где показаны нормированные корреляционные функции и спектральные плотности для трех значений числа шагов т, принимаемых при расчете корреляционной функции. Как видно из рисунка, с ростом т увеличивается разрешающая способность спектра, т.е. отчетливее выделяются высокие частоты. Однако, как уже отмечалось, одновременно растет погрешность в расчете спектра. Интересующие нас в первую очередь интенсивность и эффективный период в рассмотренном примере практически не зависят от т. Поэтому при Обработке большинства реализаций принималось т= 100, чтобы уменьшить погрешность в расчете спектра. [c.44]

Краевая задача (6.12), (6.14) решается методом скалярной прогонки [18]. Найденные профили безразмерной функции тока /, скорости / и полной энтальпии g заносятся в предыдущие два сечения по s и затем находятся решения при новом значении s. Необходимо отметить, что небольшие погрешности в начальных профилях не влияют заметно на решение задачи после прохождения 5ч-10 шагов по координате s. Этот факт продемонстрирован на примере течения около пластины при числе Маха набегающего потока Моо = 3, Re Loo = Ю и 7 10 при различных начальных профилях для ламинарного и турбулентного режима течения в слое (рис. 6.2 и 6.3). Видно, что течение в пограничном слое быстро восстанавливается при увеличении координаты s. Поведение параметра g аналогично поведению функции тока /. [c.114]

В качестве примера можно указать на проверку шлицевого вала проходным (комплексным) шлицевым кольцом и непроходными скобами отдельно по наружному диаметру, внутреннему диаметру и ширине шлицы. Отклонения шага шлиц и других погрешностей их расположения ограничиваются при таком способе контроля суммарным допуском на ширину шлицы (см. гл. XII). Аналогично производится проверка винта с прямоугольной резьбой комплексным проходным калибром и непроходными калибрами по отдельным элементам (см. гл. УШ). [c.54]

Во многих случаях вал должен быть рассчитан не только на прочность, но и на жесткость при кручении. В качестве примера можно указать на ходовые винты токарных станков, при деформации которых шаг их резьбы изменяется, а следовательно, и шаг резьбы, нарезанной на этом станке, получается с некоторой погрешностью. Задавая определенный допуск на точность изготовляемой резьбы, тем самым ставят требование ограничения угла закручивания ходового винта. Чем выше должна быть точность нарезанной резьбы, тем меньшую деформацию ходового винта можно допустить. [c.161]

Из Приведенных примеров следует, что амплитуда погрешностей квантования, выступающих либо в форме статической ошибки, либо предельного цикла, является величиной порядка шага квантования в АЦП. Предельные циклы в основном возникают в тех случаях, когда применяются управляющие алгоритмы повышенной эффективности. При уменьшении коэффициента усиления регулятора эти циклы могут исчезать. Наиболее доступным способом исследования описанных явлений является математическое моделирование. Такой подход особенно целесообразен при анализе систем, в которых имеются несколько различных источников квантования. [c.450]

Так как основная окружность непосредственно не воспроизводится в зубчатом колесе, о ее смещении можно судить по погрешностям в относительном положении профилей зубьев, т. е. по накопленной погрешности окружного шага. Рассмотрим в качестве примера влияние эксцентриситета основной окружности на изменение окружных шагов у зубчатого колеса 2=8 (рис. 10.8,а). Центр вращения Ов смещен на величину е (эксцентриситет) относительно центра О основной окружности /, которой соответствуют профили, проведенные сплошными линиями. Вследствие эксцентриситета появятся погрещности в расположении профилей, если расстояния между ними определять по окружности //, проведенной из центра вращения колеса 0 . Пунктиром показано точное расположение профилей для окружности 11. [c.460]

Пример расчета наибольшей накопленной погрешности окружного шага [c.281]

Для примера рассмотрим работу интерполятора УМС-2. Этот интерполятор построен на принципе оценочной функции. Такой тип интерполятора, несмотря на свою сложность, лишен многих недостатков, присущих большинству интерполяторов других типов. Во-первых, в нем нет накопленной погрешности во-вторых, на его базе сравнительно легко ввести систему автоматического расчета эквидистанты по данному радиусу интерполятора на примере обработки прямолинейного контура (рис. Х-23, а). Работа интерполятора основана на том, что в результате одного шага (одного импульса) по оси х или у вычисляется функция Р, оценивающая, по какой оси дать следующий импульс, чтобы перемещение, возникающее в результате этого шага, приближало к обрабатываемому прямолинейному контуру. [c.96]

Для измерения среднего диаметра две проволочки закладываются во впадины резьбы с одной стороны профиля, одна — с противоположной (все проволочки должны иметь один диаметр), так чтобы они были параллельны, затем микрометром замеряется размер М (рис. 112, в). Чтобы погрешности измерения были минимальными, диаметр проволочек следует брать в зависимости от шага резьбы по данным ГОСТ 2475—62. К примеру, для измерения среднего диаметра метрической резьбы с шагом 5 = 0,5 мм рекомендуются проволочки диаметром ) = 0,291 мм, при 5 = 1 мм 0 = 0,572 мм, при 5 = 1,5 мм /) = 0,866 мм, при 5 = 2 мм /)= 1,157 мм, при 5 = 2,5 мм 0 = 1,441 мм, при 8 = 3 мм ) = 1,732 мм. [c.324]

Решение. Номинальная длина свинчивания 1 = Pz -= 2- 6,5 = = 19,5 мм. Для решения подобной задачи необходимо найти основные параметры точности средних диаметров свинчиваемых резьб. Для заданного резьбового соединения номинальные и предельные значения средних диаметров, допуски и предельные отклонения по этим диаметрам най.цены в примере 11.1 и показаны на рис. 11.9. Погрешность шага на длине свинчивания по резьбе болта APzq = Pz — I = 19,605 — 19,500 = = 0,105 мм гайки APz = Pz, - I = 19,385 - 19,500 = - 0,115 мм. По табл. 11.8 находим /рб = 1,732 0,105 = 0,182 мм /рг = = 1,732 0,115 = 0,199 мм. [c.139]

Вероятный процент отбора калибров при ограничении суммы погрешностей шага, половины угла профиля и собственно среднего диаметра может быть установлен, если предварительно определены параметры рассеивания погрешностей этих компонентов. Соответствующий пример для контркалибра У-ПР с резьбой М24 X 3 пр.чведён на фиг. 195а. Наибольшее допустимое значение погрешности приведённого среднего диаметра [c.152]

Пример наладки шлицешлифования с допустимо погрешностью шага 0,012 мм приведен на рис. 277. Для установки вала в угловом положении служит приспособление с откидным шаблоном. Корпуе приспособления [c.423]

Пример наладки шлицешлифования с допустимой погрешностью шага 0,012 мм приведен на рис. 262. Для установки вала в угловом положении служит приспособление с откидным шаблоном. Корпус приспособления I установлен на столе станка строго по линии центров. После установки обрабатываемого вала 3 в центрах поворотом рукоятки шаблон 2 поднимается до упора в боковые поверхности двух диаметрально расположенных шлицев. На конце вала закрепляют хомутик 5, связанный с поводковым патроном передней бабки 6, а установочный шаблон опускают. Шлиц шлифуют при возвратно-поступательном перемещении стола Делительный механизм обеспечивает поворот на заданный шаг шлицев после каждого двойного хода стола. Круг 4 правят устройством с тремя алмазами, смонтированными на корпусе шлифовальной бабки (рис. 262, в). [c.624]

Дискретные методы. Наиболее простым примером дискретного контроля точности винтовогодвижения является контроль погрешностей шага резьбы на универсальном микроскопе. [c.665]

Пример наладки операции шлицешяифования с допускаемой погрешностью шага 0,012 мм показан на рис. 412. [c.495]

Другим мероприятием по сокращению погрешности статической настройки размерных и кинематических цепей системы 01ИД является включение в них различного рода компенсирующих устройств. Примером такого устройства может служить показанное в виде схемы на фиг. 84 (стр. 139) устройство, служащее для компенсации погрешностей шага ходового винта координатно-расточного станка. [c.194]

Характерные примеры установки неточных заготовок 1 в зажимное приспособление показаны на рис. 63, е, ж, з. Увеличенный диаметр базового отверстия (рис. 63, ж) вызывает в зубчатом колесе повышенное радиальное биение. Отклонение от перпендикулярности базовых торцов относительно оси отверстия (рис. 63, е), биение и отклонение от параллельности базовых торцов (рис. 63, з) вызывают погрешности шагов, направлен1 Я зуба, радиальное биение и т. д. Следовательно, качество изгото- [c.98]

Учет латентности фрагментов. Локальные погрешности интегрирования зависят от значения шага интегрирования А и от характера переходных процессов. Если фазовые переменные претерпевают быстрые изменения, то погрешность не выше заданной обеспечивается при малых h. Если же фазовые переменные меняются медленно, то значения Л при тех же погрешностях могут быть существенно больше. В сложных схемах ЭВА, как правило, большинство фрагментов в любой момент времени относится к неактивным (латентным), т. е. к таким, в которых не происходит изменений фазовых переменных, причем отрезки латентности Т лат могут быть ДОВОЛЬНО продолжительными. в латентных фрагментах допустимо увеличивать шаг интегрирования вплоть до значения Глат, что эквивалентно исключению уравнений фрагментов из процесса интегрирования на период их латентности. Такое исключение выполняется в алгоритмах учета латентности, относящихся к алгоритмам событийного моделирования. Основу этих алгоритмов составляет проверка условий латентности. Примером таких условий может служить [c.248]

Пример 1. На рис 3 показан отрезок профилограммы, воспроизводящей С вертикальным увеличением Иу = 4000 и с горизонтальным увеличением = = 175 продольный профиль фрезерованной эвольвеитной боковой поверхности шлица (зуба) ведомого вала дорожной машины по длине участка, равной I = = 0,9 мм. Требуется на этой профилограмме провести среднюю линию профиля, т. е. линию ортогональной регрессии. Измерения транспортиром показывают, что на профилограмме при использованных увеличениях угол наклона 6в боковых сторон воспроизведения профиля не превышает 80°. По формуле (12) погрешность определения параметров шероховатости от точечного представления профиля будет составлять Дтп = 2Дл %. При выборе шага дискретизации (расстояния между двумя соседними ординатами учитываемых точек профиля) Ах = = 2 мм погрешность будет Д -п = 4%. Если эта величина не соответствует заданной точности экспериментального определения параметров шероховатости по профнлограмме, то необходимо записать новую профилограмму с соответственно большим горизонтальным увеличением. [c.24]

Данная задача значительно сложнее первой. Рассмотрим ее решение на примере функции двух переменных. Алгоритм может быть распространен на функции большего числа переменных. Для минимизации функций нескольких переменных MATLAB использует симплекс-метод Нелдера-Мида. Данный метод является одним из лучших методов поиска минимума функций многих переменных, где не вычисляются производные или градиент функции. Он сводится к построению симплекса в -мерном пространстве, заданного п +1 вершиной. В двумерном пространстве симплекс является треугольником, а в трехмерном — пирамидой. На каждом шаге итераций выбирается новая точка решения внутри или вблизи симплекса. Она сравнивается с одной из вершин симплекса. Ближайшая к этой точке вершина симплекса заменяется этой точкой. Таким образом, симплекс перестраивается и позволяет найти новое, более точное положение точки решения. Алгоритм поиска повторяется, пока размеры симплекса по всем переменным не станут меньше заданной погрешности решения. [c.279]

Примером составляющих с низкой частотой являются накопленная погрешность окружного шага Atz и радиальное биение зубчатого венца во. В стандартах эти погрешности ограничиваются допусками 5tz и Eq. Составляющие с высокой частотой для прямозубых зубчатых колес ограничиваются в стандартах допусками на циклическую погрешность (5F), на отклонение основного шага (Abto и Ajo), профиля зуба (5J) и на разность окружных шагов. [c.281]

На рис. 4.6.6 и 4.6.7 приведены результаты расчета диска без коррекции погрешности при ,- = О (см. п.4.5.3). В устойчивых дискретных схемах изменение шага по времени в определен-ньгх пределах не должно давать различные результаты. Приведенные на рис. 4.6.6 напряжения определены при различных шагах At по времени, однако варьирование шага по времени не позволило получить стабильные результаты. Это следует из рис. 4.6.7, на котором представлены накопленные пластические деформации, разные по значениям при различных шагах по времени. Существенным является отмеченное в расчетах отклонение значений на границе и от заданных, причем отклонение в процессе счета увеличивалось. Результаты расчетов диска по уравнениям с коррекцией погрешности приведены на рис. 4.6.8 и 4.6.9. На основе представленных на рис. 4.6.8 эпюр напряжений можно сделать вывод о том, что области 0,005 Гц<Д <0,008 7ц решения, полученные модифицированным шаговым методом, в данном примере устойчивы и совпадают. Совпадают и значения накопленных пластических деформаций, приведенных на рис. 4.6.9. Для сравнения на рис. 4.6.9. даны результаты, полученные в неустойчивой области при А)" =0,025 Тц. На основе их можно заключить, что потеря устойчивости счета связана с неравномерным упругошта-стическим деформированием дисгса и накоплением погрешностей в зонах упругопластического деформирования. [c.260]

Во многих случаях для технологического контроля применяются приборы, снабженные не только показывающими отсчетными устройствами, но также и записывающими. Использование самопишущих устройств позволяет при контроле определить величину обнаруженного отклонения контролируемого элемента и характер изменения этой неточности по какому-либо аргументу (углу поворота колеса, длине зуба и т. д.). Определение закономерности изменения неточности элемента во многом облегчает установление технологической причины возникновения данной погрешности. В качестве примера можно указать, что, например, двухгорбая диаграмма погрешности профиля у фрезерованного колеса указывает на наличие биения червячной фрезы, или волнистость на диаграмме погрешностей винтовой линии косозубого колеса, в зависимости от шага волны, может быть вызвана циклической погрешностью делительной червячной передачи зубообрабатывающего станка или же осевым биением винта подачи станка. [c.445]

Величины допусков в указанном стандарте устанавливаются в зависимости главным образом от класса точности долбяка и его модуля. Для примера приводим эти допуски для долбяков класса АА накопленная погрешность окружного шагаб — от 8 до 16 мк разность соседних окружных шагов Ы — от 2,5 до 5 мк радиальное биение зубчатого венца от 10 до 25 мк погрешность профиля нефланкированного участка б/ от 2 до 8 мк. [c.773]

Установка объекта в пучок один раз на 200 спектральных шагов дает существенную экономию времени (примерно 30 мин на каждые 200 спектральных шагов сканирования), однако в непрерывном режиме работы приборная погрешность фото-метрирования имеет еще одну составляющую, определяемую временной нестабильностью выходного сигнала (до 3 % в течение 1 часа). Поэтому непрерывный режим— это режим наибольшей скорости сканирования, а дискретный — режим наивысшей фотометрической точности. Примеры спектров, полученных в разных режимах на приборе ИКСВ-1, даны на рис. 10 и И. [c.213]

Для нашего простого примера Р г) — г (см. предыдущий раздел) имеем / (г) =24/г , и погрешность усечения в методе Симпсона должна быть между /г 7,5 и /г7240. Выбрав /1 = 0,1, можно ожидать, что ошибка будет в интервале между 4,17-10 и 1,33-10 . Численный расчет дает 0,6931502307, т. е. абсолютная ошибка есть 3,05-10- . Как видим, точность приблизительно в 200 раз лучше, чем у метода трапеций. Конечно, повышение точности зависит от подынтегральной функции и также от размера шага, но вполне очевидно, что правило Симпсона имеет определенные преимущества перед интегрированием методом трапеций. [c.369]

Пример. Определим перемещение, вызванное последовательными импульсами в валковом подающем механизме за период одного шага подачи или динамической погрешности валкового механизма бдин- [c.60]

Пример определения накопленной погрешности окруигного шага [c.295]

Положительным свойством гидростатических опор является их способность в значительной, мере усреднять исходные геометрические погрешности сопряженных поверхностей. Принцип усреднения погрешностей можно пояснить на простейшем примере плоской опоры, имеющей периодическую погрешность одинакового шага и равной амплитуды на сопряженных поверхностях (рис. 135). При движении без смазк исходные погрешности приведут к вертикальным смещениям, равным 2а. В режиме гидростатической смазки можно рассмотреть два предельных случая. Расположение выступов одной поверхности напротив впадин другой (см. рис. 135) обеспечивает постоянную толщину щели Ло = onst. Относительное смещение поверхностей на половину шага создает периодически изменяющуюся толщину щели [c.158]

Пример 2. Необходимо определить наибольшую возможную погрешность по шагу у болта с резьбой М16х2 и с Td, = 142 мкм. Так как допуск на средний диаметр 6 представляет собой сумму трех слагаемых в виде [c.158]

На каждом шаге описанного выше цикла решения тюбой задачи при помощи ЭВМ, как мы видели, существуют источники возможных погрешностей вычислений и искажений результатов. Поэтому на последнем, завершающем шаге полученный результат хотя бы для одного конкретного контрольного примера должен быть сверен с результатом приближенного, но тщательного ручного расчета (желательно — двумя, тремя) для перекрестной поверки . Выполнение контрольного примера является обязательной частью решения на ЭВМ почти каждой задачи. [c.253]

На точность метода влияет величина выбранного шага интегрирования. Клифтон [20] на примере упругих волн показал, сколь значительно влияние на погрешность решения имеет выбор шага интегрирования. Если шаг интегрирования выбрать так, чтобы выполнялось условие устойчивости решения, ошибка растет линейно. В случае нарушения этого условия ошибка растет чрезвычайно быстро. Для случая системы почти линейных уравнений вопросы сходимости решения и вопросы устойчивости метода не исследовались. [c.243]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...