524 — переменного резания — 527 —винтовые

Переменностью нагрузки режущей кромки за один цикл резания обусловленной переменной величиной площади срезаемого слоя у фрез с прямым зубом переменной является только толщина среза у фрез с винтовым зубом — переменные толщина среза и длина контакта режущей кромки с заготовкой. [c.65]

Углы Y и а в процессе резания могут оказаться переменными, что имеет место при обработке сложных поверхностей деталей типа кулачков, лопаток турбин, винтовых поверхностей с переменным шагом. [c.302]

Для современных высокопроизводительных концевых фрез (фиг. 272, а) характерным является малое число зубьев z = 4—5, увеличение угла наклона винтовых канавок до о = 30—45° (иногда и выше), увеличение радиуса основания впадины до i = 3 мм, тщательная отделка (полирование) стружечных канавок. Все это облегчает процесс резания и отвод стружки, повышает стойкость инструмента. Новатор В. Я. Карасев предложил подобную фрезу с переменным шагом (фиг. 272, б). [c.348]

Задний угол — угол между касательной к задней поверхности в рассматриваемой точке режущей кромки и касательной в той же точке к окружности, образованной режущей кромкой при ее вращении вокруг оси сверла. Задние углы сверла также переменные на периферии а = 8... 14°, вблизи поперечной кромки 20...2,5°. Углы сверла в процессе резания У кии и отличаются от углов в статике (у, а). В результате сложения вращательного и поступательного движений сверла траектория каждой точки режущей кромки — винтовая линия, а траектория кромки — винтовая поверхность с шагом, равным 5о. На рис. 5.9, б линия 1 — развертка траектории резания в статике (5=0) 2—траектория резания в кинематике (5 0). Плоскость резания в кинематике 2 повернута относительно плоскости резания в статике / на угол и действительные углы в процессе резания будут равны [c.94]

Геометрия режущих лезвий сверла (рис. 250, е). Задний угол а измеряется в секущей плоскости АА, параллельной оси сверла. Для компенсации изменений, происходящих в процессе резания, задний угол затачивают переменным — большим у центра и меньшим на периферии. Передний угол у измеряют в секущей плоскости ББ, перпендикулярной к главному режущему лезвию сверла. Угол наклона винтовой канавки сверла ю измеряют между касательной к винтовой поверхности и образующей цилиндра. [c.563]

Две главные режущие кромки, расположенные на заборной части сверла, образуют угол при вершине 2ф, который для нормальных сверл равен 118—120°. Угол наклона поперечной кромки г] (см. рис. 25) измеряется между проекциями поперечной и главной режущей кромок на плоскость, перпендикулярную к оси сверла при правильной заточке сверла г)) = 50—55°. Подъем винтовой канавки, по которой сходит стружка п процессе резания, определяется углом со, заключенным между осью сверла и проекцией, касательной к винтовой линии по наружному диаметру. Угол ю определяет также величину переднего угла V и условия схода стружки по передней поверхности. Спиральное сверло имеет переменный наружный диаметр, уменьшающийся по направлению к хвостовику. Коническую форму придают сверлу с целью устранить возможное защемление его в просверливаемом отверстии. Угол обратного конуса сверла обозначают ф1, он является вспомогательным углом в плане. [c.28]

Переменным значение заднего угла делается и потому, что его действительное значение во время работы иное по отношению к тому углу, который мы получили при заточке и измерили в статическом состоянии. Это объясняется тем, что сверло во время работы не только вращается, но и перемещается. Траекторией движения точки будет не окружность (как это принимают при измерении угла), а некоторая винтовая линия, шаг которой равен подаче сверла в миллиметрах за один его оборот. Таким образом, поверхность резания, образуемая всей режущей кромкой, представляет собой винтовую поверхность, касательная к которой и будет действительной плоскостью резания. Действительный задний угол в процессе резания (а ,) заключен между этой плоскостью и плоскостью, касательной к задней поверхности сверла (фиг. 170). Он меньше угла, измеренного в статическом состоянии, на некоторую величину ц [c.265]

В новых конструкциях зуборезных станков повышена жесткость и масса, увеличена подача охлаждающей жидкости в зону резания, существенно сокращено время на деление и вспомогательные ходы. Расширены технологические возможности станков, они могут быть оснащены устройством переменной подачи обката, двухскоростным двигателем для нарезания зубьев из целой заготовки, механизмом двойного обкатывания, устройством для изменения подачи врезания при черновой обработке, механизмами винтового движения и модифицированного обката. [c.230]

Координированное профилирование зубьев достигается путем расположения чистовых режущих кромок на корпусе протяжки по винтовой конической поверхности переменного шага в сочетании с движениями резания вращательным с постоянной угловой скоростью и поступательным движением также с постоянной скоростью. [c.403]

Площадь поперечного сечения среза при фрезеровании цилиндрической прямозубой фрезой — величина переменная, периодически изменяющаяся в процессе фрезерования, так как в каждый отдельный момент времени в работе находится неодинаковое число зубьев. Поэтому силы, момент и мощность резания периодически меняются. Чем большее количество зубьев находится одновременно в работе, тем более спокойно протекает процесс фрезерования. При работе фрезами с прямым зубом добиться полной равномерности фрезерования невозможно. Фрезерование фрезой с винтовыми зубьями происходит более спокойно, так как суммарная площадь среза F изменяется в меньших пределах (рис. П9, г). [c.164]

Передний угол у образован касательной СЕ к передней поверхности 10 в точке С главной режущей кромки 11 и линией СВ, перпендикулярной к поверхности резания (боковая поверхность усеченного конуса) в той же точке. Так как передняя поверхность сверла является винтовой поверхностью, ю f , передний угол будет переменным по величине в различных точках главной режущей кромки. На периферии сверла (точка к) угол у будет наибольшим (7 со), а с приближением к вершине сверла он уменьшается, достигая у поперечной режущей кромки 12 величины, близкой к нулю. Для сохранения примерно равного значения угла заострения р вдоль всей главной режущей кромки затачивают задние поверхности 7 сверла таким образом, чтобы задний угол а был бы переменным по величине, так чтобы в точке К угол а = [c.113]

Параметрические уравнения траектории определяются зависимостью (3.11) с заменой го на R. Глубина резания является переменной величиной, а ширина резания Ь ю. равна ширине резца, если определяет шаг винтовой линии больше ширины резца. [c.56]

Угол 7 образуется касательной 1—1 к следу передней поверхности в рассматриваемой точке режущей кромки и нормалью 1—2 в той же точке к окружности ее вращения вокруг оси сверла (окружность — траектория резания точки при 8 = 0). Величина угла у зависит [от угла наклона винтовой канавки со. Точки режущей кромки лежат на винтовых линиях передней поверхности сверла, имеющих различный угол со, поэтому угол у в различных точках кромки будет также переменным и изменяться аналогично углу со. Для каждой точки режущей кромки в плоскости АА у = т, а в плоскости Л/Л/ приближенно равен [c.151]

Для повышения точности обрабэтки и устранения волнистости протянутой поверхности необходимо применять 1) наклонные зубья для наружных и винтовые для внутренних протяжек с углом наклона зубьев Х= 10- -30°, назначаемым исходя из условия равномерности процесса протягивания (постоянства суммарной длины режущих лезвий, находящихся в резании) 2) переменный шаг для чистовых и калибрующих зубьев (неравномерность шагов не менее 1—2 мм) 3) переходные и чистовые режущие зубья с малыми подъемами на длине не менее длины протягиваемой поверхности. [c.395]

Задний угол режущей части сверла измеряется на поверхности траектории движения точки лезвия сверла, т. е. на цилиндрической поверхности при этом ось секущего цилиндра совпадает сосью сверла. На фиг. 434 показано образование заднего угла на лезвии сверла в цилиндрических сечениях. А А и ВВ — кривые пересечения секущих цилиндров с задней поверхностью сверла. Задний угол на лезвии сверла—это угол между касательными к траектории движения точки Л и к кривой сечения АА. Задний угол на лезвии сверла имеет переменное значение у периферии сверла он равен 6—8° и увеличивается к лезвию перемычки до 25—35°. Передний угол при резании стали изменяется от 18—30° у периферии сверла до нуля у перемычки сверла. Угол в плане у сверла при обработке стали, чугуна и бронзы о = 58-f-60°. Сверло с двойным углом в плане выполняется с углом шд = 35 -38° при ширине = 0,2 D, где D — диаметр сверла. При обработке легких сплавов ср = 70° и угол наклона винтовой канавки оз = 45°. При обработке эбонита, целлулоида, мрамора и других хрупких материалов угол ср =40- 45°. Угол наклона поперечного лезвия = 55°. [c.629]

Геометрия режущих лезвий сверла показана на рис. 380, в. Задний угол а измеряется в секущей плоскости АА, параллельной оси сверла. Для компенсации изменений, происходящих в процессе резания, задний угол затачивают переменным — больщим у центра и меньщим на периферии. Передний угол у измеряют в секущей плоскости ББ, перпендикулярной к главному режущему лезвию сверла. Угол наклона винтовой канавки сверла ш измеряют между касательной к винтовой поверхности и образующей цилиндра. В силу особенностей конструкции сверла угол и и передний угол у не постоянны. Они уменьшаются от периферии к центру сверла. Угол при вершине сверла 2 ф (угол заборного конуса) образован главными режущими лезвиями. Как видно в сечении ВВ, у поперечного режущего лезвия передний угол у отрицательный. Поэтому поперечное режущее лезвие работает в трудных условиях, оно скользит по поверхности и пластически деформирует металл, а не режет его. [c.746]

На валу X смонтированы две электромагнитные муфты ЭМ и ЭМ для включения быстрого подвода и отвода суппорта. При включении какой-либо муфты обеспечивается вращение колес 2 58 и г 57. На ось XII движение поступает от привода подач через сменное колесо с/х и затем по передачам г = 35 и 2 = 62 или 2 =- 58 и 2 = 39 поступает на ось Х/11. Движение быстрых перемещений передается на центральное колесо 2 = 59 от вала VI через свободно вращающиеся иа оси XII двухвенцовые колеса 2 = 39 и 2 == 38 либо непосредственно с оси X по передаче 2 = 57 — г = = 39 — 2 = 38 — 2 =-- 59, либо через паразитное колесо по цепи 2 58 — 2 31 —2 = 38 —2 = 59, что обеспечивает изменение направления быстрого перемещения при переключении соответствующих электромагнитных муфт на оси X. Наличие двух передаточных отнощений в цепи подач, избираемых включением электромагнитных муфт на оси XIII, позволяет осуществить изменение подач на ходу суппорта в отношении 1 2, что обеспечивает постоянство режимов резания при переменных припусках заготовки. На конце вала XIII закреплена винтовая передача 2 18, г == 13 для вращения командоаппарата, а на другом конце оси коническое колесо 2 == 27 передачи на ось XIV. Движение подачи и быстрых перемещений с оси XIII на ось XIV воспринимается большим коническим колесом-муфтой 2 38, которое смонтировано на бронзовой втулке, свободно вращающейся на гильзе. В верхней части гильзы смонтированы рабочая и вспомогательная гайки ходового винта. Натяг между гайками для устранения зазора в резьбе обеспечивается пружиной, создающей усилие, превышающее вес суппорта. Вращаясь, гайка перемещает поступательно вверх и вниз ходовой винт, который через крестовую муфту соединен с суппортом. [c.293]

На нижней проекции рис. 36, а прямоугольником изображена развернутая на плоскость поверхность резания. Ее сторонами являются развернутая дуга, соответствующая максимальному углу контакта, и ширина срезаемого слоя Ь, называемая шириной фрезерования. Мгновенное положение винтового лезвия зуба фрезы на поверхности резания изобразится прямой линией 1—2, наклонной к оси фрезы под углом наклона винтовой канавки ш. Вследствие наклонного расположения лезвия мгновенные углы контакта 6i и в%, так же как и соответствующие им дуги контакта крайних точек 1 и 2 лезвия, будут неодшакоБЫ. Из рисунка видно, что б2> 0i, а поэтому и толщина срезаемого слоя в точке 2 а-2 = sin 62 будет больше толщины срезаемого слоя в точке 1 Oi = sin е v Во всех остальных точках лезвия толщины срезаемого слоя будут больше ui и меньше g. Эпюра изменения толщины срезаемого слоя вдоль лезвия фрезы представляет собой криволинейную трапецию, очерченную сверху отрезком синусоиды. Переменность толщины срезаемого слоя в каждой точке лезвия. зуба фрезы является третьей характерной особенностью фрезерования. [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...