326, 332—333 — Влияние остаточных напряжений материале

Причины, определяющие циклическую прочность. Циклическая прочность материалов определяется рядом факторов, главнейшими из которых являются форма и размеры детали, состав и структура материала, влияние остаточных напряжений, способ приложения нагрузки (частота на ружения, перегрузки, паузы), влияние окружающей среды (температура, коррозионные свойства среды). [c.202]

В случае нафева пластическое затупление трещины начинается при более низком уровне напряжения, поскольку нагрева оказывается достаточно, чтобы частично устранить влияние остаточных напряжений и облегчить начало скольжения в пределах зоны пластической деформации при более низком уровне напряжения. В результате материал способен начать разрушения при более низком уровне напряжения и не может реализовать свою вязкость разрушения, как это было при комнатной температуре. [c.562]

Периодичность осмотра поврежденных лопаток не может быть унифицирована даже применительно к одной лопатке (лопатке одной ступени двигателя). Длительность роста трещины по разным сечениям лопатки может отличаться в несколько раз. В рассматриваемых лопатках длительность роста трещины составила 25, 35 и 40 полетов при изменении расстояния от подошвы лопатки соответственно от 37 мм вплоть до ее основания. Наибольшая длительность роста трещины (ИЗ полетов) связана только с тем, что трещина после нанесения забоины зародилась в зоне надрыва и распространялась в зоне наклепанного материала, где на нее оказывали влияние остаточные напряжения. Реальное поведение материала после нанесения повреждения на лопатку соответствует данным о длительности в 25-30 полетов. Поэтому для всей лопатки необходимо было снизить период между двумя соседними осмотрами лопатки до 25 5 ч. Указанная продолжительность полетов между осмотрами при средней продолжительности полета [c.595]

Теоретическая разработка вопроса о влиянии остаточных напряжений, возникающих при поверхностном пластическом деформировании, на сопротивление усталости была сделана И. В. Кудрявцевым. Показано, что относительный предел выносливости, измененный под воздействием остаточных напряжений, может быть определен с учетом интенсивности амплитуды цикла напряжений, а также относительных средних напряжений цикла и остаточных напряжений, действующих в тех же плоскостях, что и главные напряжения повторного нагружения. Свойства материала учитываются поправочным коэффициентом, меняющимся от нуля (для пластических материалов) до 0,4 (для хрупких материалов). [c.140]

Однако, несмотря на эффективность этого метода, отмечаются существенные недостатки, ограничивающие его применение на практике. Во-первых, это — исчерпывание способности материала детали к пластической деформации, а следовательно, ухудшение его пластических свойств, что подтверждается рядом работ, в которых отмечается снижение предела упругого сопротивления образца под влиянием остаточных напряжений. Во-вторых, необходимость применения продольных нагружений, так как деформация изгиба, как показывают опыты, никакой пользы не приносит. Во многих случаях применительно к реальным конструкциям осуществление таких нагружений затруднительно, а иногда просто невозможно. [c.225]

Влияние остаточных напряжений на усталостную прочность зависит от степени хрупкости материала, от характера действующих переменных напряжений, а также от величины и знака трех составляющих напряжений 59]. [c.19]

В рассмотренные выше зависимости входят в основном характеристики механических свойств материалов, определенные при статическом нагружении. При этом предполагается, что развитие трещины происходит в каждом цикле, поэтому не учитывается накопление повреждений и изменение характеристик механических свойств материала у вершины при циклическом нагружении. Силовые, энергетические и деформационные характеристики режимов циклического нагружения, определяемые расчетом, используемые в указанных зависимостях, не учитывают влияния остаточных напряжений, изменение толщины образцов и коэффициента асимметрии цикла на реальное напряженно-деформированное состояние материала у вершины трещины, когда размеры пластических зон достаточно велики, но не происходит пластического течения всего оставшегося сечения образца. Все это ограничивает применение рассмотренных зависимостей, как правило, только исследованными-материалами, условиями испытаний, режимами нагружения и толщинами образцов и не позволяет прогнозировать условий перехода к нестабильному развитию трещин и закономерностей нестабильного развития трещин. [c.31]

Учет влияния остаточных напряжений. Поскольку предел выносливости материала определяется условием распространения усталостной трещины, находящейся в приповерхностном слое, наличие остаточных напряжений в нем существенным образом отражается на прочности, что давно было замечено и в настоящее время используется для упрочнения деталей [4, 47, 80, 125, 188 и др.]. Однако строгой методики учета влияния этих напряжений на предел выносливости нет. Ниже изложена методика расчета предела выносливости материала при известной эпюре остаточных напряжений у поверхности материала. [c.120]

Влияние остаточных напряжений может проявляться уже при хранении изделия в изотермических условиях, без нагрузки. При эксплуатационном нагружении изделия размерные изменения протекают под действием суммарного поля напряжений — остаточных и возбуждаемых внешними силами, — включая изменение температурного режима. При этом важны соотношения между пиковыми величинами и знаками остаточных ( а также суммы остаточные + действующие) напряжений и прочностными свойствами материала, в том числе — сопротивлением малым пластическим деформациям. Повышение прочностных свойств может быть одним из путей обеспечения постоянства размеров прецизионных изделий. [c.238]

Исходя из этих закономерностей, среды, вызывающие коррозионное растрескивание и охрупчивание материала, резко увеличивают влияние остаточных напряжений среды нейтральные и пластифицирующие материал несущественно изменяют роль остаточных напряжений в процессе разрушения по сравнению с влиянием последних в отсутствие среды. [c.516]

И. А. Одингом предложена система сомножителей, входящих в общий коэффициент запаса прочности, число которых доведено до 10. В эти сомножители включаются также коэффициенты, отражающие влияние концентрации напряжений абсолютных размеров типа напряженного состояния, которые в приведенных выше данных учитываются расчетом (и не входят в величину п). Кроме того, вводятся коэффициенты, учитывающие отклонения в механических свойствах материала благодаря а) понижению свойств против нормативных в связи с условиями приемки материалов и изделий б) понижению прочности из-за качества поверхности в) влиянию остаточных напряжений. Предусматривается также коэффициент, характеризующий ответственность детали, для которой устанавливается запас прочности. Ряд данных по значениям коэффициентов приведен в [20]. [c.483]

Для оценки влияния остаточных напряжений на характеристики материала при неравномерном напряженном состоянии (изгиб, кручение, растяжение образцов с надрезом и т. д.) рассмотрим напряжения во вращающемся диске (рис. 8.18). Пусть остаточные напряжения распределяются, как показано на рис. 8.18, а. В этом случае угловая скорость, при которой на наружной поверхности начнется пластическая деформация (рис. 8.18,6 и д). будет больше, чем в случае распределения остаточных напряжений по схеме (рис. 8.18, г). Величина предельной угловой скорости для пластичного материала зависит только от свойств материала и не зависит от первоначальной эпюры остаточных напряжений. Характер эпюры остаточных напряжений, образовавшихся в результате неравномерной пластической деформации диска при вращении, не зависит практически от исходной эпюры (рис. 8.18, в и е). [c.295]

Степень влияния остаточных напряжений зависит от способа нагружения. Если при изгибе основную роль в повышении усталостной прочности надрезанных образцов играют остаточные напряжения, то при кручении основная роль принадлежит упрочнению материала. [c.297]

Влияние остаточных напряжений, полученных в результате поверхностного нагрева. Известно успешное применение закалки с нагревом т. в. ч. деталей цилиндрической формы (осей, пальцев и т. д.). При этом закалка с нагревом т. в. ч. с самого начала использовалась не только для конструкционных сталей, но и для чугунов и инструментальных сталей. Повышение усталостной прочности при закалке с нагревом т. в. ч. зависит от материала детали и ее размеров, относительно глубины закалки и ее режимов, исходной прочности материала. Закалка с нагревом т. в. ч. на небольшие глубины (относительная глубина менее 0,05) может дать отрицательный эффект. [c.299]

Влияние остаточных напряжений на свойства металлов при воздействии коррозионной среды. Повреждение металлических изделий под действием коррозионной среды зависит в первую очередь от свойств среды, материала детали и внешних нагрузок. Повреждение может иметь вид постепенного разрушения поверхностного слоя (равномерное разрущение, точечное разрушение, селективная коррозия и т. д.), хрупкого разрушения при одновременном действии коррозионной среды и постоянных растягивающих напряжений и коррозионной усталости при одновременном действии коррозионной среды и переменных напряжений. [c.305]

При изучении вопроса о прочности керамики в коррозионных средах необходимо учитывать изменение механических свойств (прочности, выносливости) под влиянием среды. Эти изменения зависят от наличия анизотропии, неоднородной дефектности и остаточной напряженности материала и обусловлены предысторией материала и его структурой. [c.45]

Имеющиеся данные позволяют считать, что влияние остаточных напряжений может отличаться в различных случаях в зависимости от материала и геометрической формы элементов конструкции, напряженного состояния, величины напряжений от внешней нагрузки, тина цикла напряжения и, возможно, других факторов. При многих исследованиях испытываемые элементы конструкции подвергались различной термической обработке для устранения остаточных напряжений. В некоторых случаях влияние такой термической обработки на сопротивление усталости оказывалось ничтожным [21]. I [c.55]

Ни один из образцов с фланговыми швами не подвергался обработке для устранения остаточных напряжений. Ввиду этого не имеется каких-либо данных о влиянии остаточных напряжений на прочность таких соединений при переменных напряжениях. Однако более поздние испытания [2] показали, что остаточные напряжения, вызванные точечной сваркой или местным обжатием материала при определенном распределении и некоторых условиях нагружения, могут оказывать благоприятное влияние на прочность сварных соединений с угловыми швами при переменных напряжениях. [c.177]

Перемещение зоны контакта по поверхности деталей вызывает циклические изменения напряжений во всех микрообъемах материала вблизи траектории контакта. Это имеет место, когда материал работает в упругой области и в нем отсутствуют остаточные напряжения, вызванные процессами механической обработки деталей. При уточнении процессов контактного разрушения необходимо учитывать возможность образования и соответствующее влияние остаточных напряжений и накапливающихся пластических деформаций, изменяющих исходные свойства материала [216]. [c.290]

В работе [67] исследовалось влияние остаточных напряжений, возникающих при обработке поверхности, на сопротивление замедленному разрушению высокопрочных хромистых сталей. Экспериментально установлено, что чувствительность к водородному охрупчиванию снижается при наличии остаточных напряжений сжатия в ПС образцов. Продолжительность сопротивления замедленному разрушению материала зависит также от распределения остаточных напряжений в ПС. Время зарождения трещин при испытаниях на замедленное разрушение (в 5% растворе серной кислоты) значительно увеличивается в случае, когда на поверхности возникают большие остаточные напряжения сжатия. На чувствительность к трещинообразованию влияет как уровень, так и толщина ПС с остаточными напряжениями сжатия. [c.98]

Чаще всего трещины возникают у поверхности детали, но иногда И в толще материала. Этот процесс ослабляет сечение и по истечении некоторого времени, когда трещина достигает критической длины, происходит разрушение детали или конструкции. Как правило, они разрушаются без видимых остаточных деформаций даже в тех случаях, когда изготовлены из пластических материалов. Высказывалось предположение, что под влиянием переменных напряжений материал со временем постепенно перерождается, как бы устает . [c.499]

Особая роль сварных соединений в вопросах прочности конструкций при переменном нагружении привлекла пристальное внимание многих исследователей к свойствам материала соединения, а также к проблеме влияния остаточных сварочных напряжений (ОСН) на развитие трещин усталости [23, 235, 361]. Первоначально делались попытки методами механики разрушения получить интегральные сведения о сопротивлении [c.196]

Такие виды обработки образуют остаточные деформации и изменение свойств материала детали на незначительную относительную глубину, распространяющуюся на сотые или десятые доли высоты или диаметра сечений. В результате разгрузки (после местной пластической деформации, увеличения объема вследствие химико-термического насыщения или структурных превращений вследствие закалки) в поверхностном слое образуются значительные остаточные напряжения сжатия, достигающие предела текучести и более высоких значений. Прочность поверхностного слоя увеличивается в некоторых случаях этот слой становится хрупким и возрастает влияние асимметрии цикла нормальных напряжений на усталостное разрушение. [c.156]

При анализе закономерностей изменения пределов выносливости по трещинообразованию и разрушению от термической обработки и поверхностного наклепа необходимо учитывать следующее. Пределы выносливости материала зависят от его свойств, величины и распределения остаточных напряжений термического или механического происхождения, а также формы концентратора напряжений (наличия нераспространяющихся трещин в исходных острых надрезах). В связи с этим при сравнении пределов выносливости по трещинообразованию различных материалов, полученных на одинаковых образцах, необходимо иметь в виду следующее. Различие в пределах выносливости может быть следствием того, что для одного материала выбранный концентратор напряжения имеет закритическое значение теоретического коэффициента концентрации напряжений (аа>асткр) и в нем имеются нераспространяющиеся усталостные трещины, а для другого материала концентратор тех же размеров имеет докритическое значение этого коэффициента (ао<аокр) и в нем нет нераспространяющихся трещин. Наличие в зоне надреза остаточных сжимающих напряжений термического происхождения снижает влияние остаточных напряжений, возникающих в результате последующего поверхностного наклепа, так как возможности увеличения сопротивления усталости за счет этих напрял<ений уже в какой-то мере исчерпаны. Так, для стали 08 после закалки и старения (см. рис. 61, а) наблюдается отклонение от полученной зависимости, которое можно объяснить следующим образом. Термическая обработка приво- [c.151]

Основную роль в увеличении сопротивления малоцикловой усталости играют возникающие при поверхностном наклепе благоприятные остаточные напряжения сжатия. Вместе с тем необходимым условием при выборе режимов поверхностного наклепа при малоцнкловой усталости является сохранение в поверхностном слое достаточной способности материала накапливать пластические деформации. Влияние остаточных напряжений от поверхностного наклепа проявляется при малоцикловых нагружениях в ослаблении процесса накопления односторонней пластической деформации и в задержке развития трещин малоцикловой усталости. Влияние изменения прочностных свойств поверхностного слоя в определенных пределах проявляется в увеличении разрушающих напряжений. [c.165]

На третьем участке диаграммы роста усталостных трещин некоторых сталей (см. рис. 92, а) имеются участки, на которых скорость роста усталостных трещин остается постоянной, несмотря на значительное увеличение значений / imax или AKi. Увеличение значений R не сказывается на размерах этих участков, но приводит к уменьшению скорости роста усталостной трещины, при которой появляются эти участки. Этот факт можно объяснить тем, что при высоких уровнях Klmax, вызывающих появление у вершины трещины достаточно больших зон пластических деформаш й, коэффициент интенсивности напряжений не определяет реальное напряженно-деформированное состояние материала, когда становится существенным влияние остаточных напряжений, возникающих при снятии нагрузки, на распределение напряжений и деформаций у вершины трещины при последующем нагружении. [c.158]

Испытания сфер диаметром 1525 мм с толщиной стенки 25,4 мм проводили для изучения влияния остаточных напряжений и ме- ханического и термического снятия напряжений (Кихара и др. 1959 г.). К сфере приваривали пластины диаметром 889 мм, причем в пластинах делали сварной шов с предварительно подготовленным надрезом, подобным надрезу при испытании широкого листа по Уэллсу. Разрушения в сферах при низком напряжении происходили за счет незначительного показателя вязкости разрушения материала, низкой температуры, острых надрезов и высоких растягивающих остаточных напряжений. При снятии остаточных напряжений в конструкции повышается разрушающее напряжение. [c.228]

ЭТОЙ части кривой сомнительна, и поэтому Николс (1966 г.) предложил более реалистичную диаграмму анализа разрушения (рис. 16). Диаграмма важна для иллюстрирования простым способом основных факторов, касающихся хрупкого разрушения. Сравнение диаграммы с результатами исследований разрушений показало, что по отношению к NDT первоначальный размер тре-ш,ины, влияние остаточных напряжений и концентраторов напряжения в зависимости от предела текучести и предела прочности материала могли быть связаны с вязкостью разрушения стали. Исключение составляет серия испытаний, проведенных на цилиндрических сосудах высокого давления с искусственными треш,и-нами. Если сосуды находятся под давлением воздуха, то они разрушаются при температурах выше точки FTP (участок над кривой AT), даже когда номинальное напряжение меньше половины предела текучести материала. Сосуды, находяш,иеся под гидравлическим давлением, разрушаются при указанных на диаграмме условиях. [c.232]

Влияние остаточных сварочных напряжений возрастает по мере перехода от пластических форм разрушения, т. е. разрушений, характеризуюш,ихся значительной степенью пластической деформации, предшествуюш,ей разрушению, к хрупким формам разрушения с малой степенью пластической деформации. При кратковременных испытаниях пластических материалов достаточно малых величин пластических деформаций, чтобы произошла релаксация остаточных напряжений. Поэтому при значительной обш,ей деформации значение релаксационных деформаций мало. В случае низкой деформационной способности материала, вызванной как внутренними факторами (низкая исходная пластичность материала, снижение пластичности вследствие закалочных явлений, деформационного старения, насыщения вредными примесями и др.), так и внешними (жесткая схема напря-жений, низкие температуры и др.), остаточные напряжения, суммируясь с эксплуатационными, неблагоприятно влияют на прочность. Влияние остаточных напряжений растет с уменьшением значения рабочих напряжений и с увеличением длительности испытаний. При длительных испытаниях, при повторно-статических нагружениях, которые характеризуются весьма малым значением общей пластической деформации и локализацией деформации в концентраторах, значение остаточных напряжений возрастает. Упругая энергия их, локализуясь в концентраторе, может вызвать значительную местную пластическую деформацию, достаточную для коррозионного разрушения. [c.516]

Влияние остаточных напряжений на прочность при статических и динамических нагрузках. В первую очередь выясним действие остаточных напряжений в деталях, работающих при однородном напряженном состоянии. Для этого рассмотрим стержень, кривая деформирования материала которого не имеет упрочнения (рис. 8.17, а). В стержне имеются остаточные напряжения (рис. 8.17, б), и он нагружается растягивающей силой N (рис. 8.17, в и г). Если материал работает в области упругих деформаций, то суммарные напряжения стс получаются алгебраическим сложением остаточных напряжений Оост и напряжений от внешних нагрузок ом (рис. 8.17, в). При некотором значении N напряжения во внешних волокнах достигнут предела текучести. При дальнейшем возрастании нагрузки напряжения в этих волокнах увеличиваться не будут, хотя деформации стержня продолжают расти. В данном случае влияние остаточных напряжений сказалось в преждевременном появлении пластической деформации в наружных (растянутых) волокнах. Если бы на стержень действовала сжимающая нагрузка, то пластическая деформация началась бы в срединных (сжатых остаточными напряжениями) волокнах. Влияние остаточных напряжений сказывается на понижении предела пропорциональности и предела упругости (в некоторых случаях и условного предела текучести). [c.294]

Влияние остаточных напряжений и скорости нагружени на прочность твердых тел ). Как известно, остаточные напряжения )-существуют в телах независимо от внешних воздействий (силовых и температурных) и возникают вследствие неоднородности линейных или объемных деформаций в смежных объемах материала. В соответствии-с размерами последних различают макро-, микро- и ультрамикроскопиче-ские напряжения (напряжения первого, второго и третьего рода). Первые научные исследования по остаточным напряжениям принадлежат X. Родману (1857 г.), И. А. Умнову (1871 г.) и Н. В. Калакутскому (1887 г.), которые впервые предложили метод измерения внутренних напряжений. Однако эти работы долгое время оставались незамеченными, и только с двадцатых годов нашего века было обращено серьезное внимание на изучение вопросов, связанных с внутренними напряжениями. [c.460]

Исследование влияния остаточных напряжений на статическую прочность хрупких материалов показало, что величина разрушающей нагрузки обычно ниже значения этой же нагрузки при отсутствии остаточных напряжений. Возникающие перед разрушением малые пластические деформации ле устраняют остаточные напряжения, и при склонности материала к хрупкому разрушению влияние остаточных напряжений может оказаться гвесьма значительным. [c.461]

При механической обработке вследствие нестабильности процесса резания даже при одних и тех же режимах, геометрии режущего инструмента и обрабатываемого материала, в поверхностном слое образцов могут возникнуть остаточные напряжения как сжатия, так и растяжения и одновременно произойти изменение упрочнения (наклепа). Поэтому использование образцов, в которых на сопротивление изнашиванию одновременно влияет несколько факторов, не позволяет выявить роль каждого из них. Чтобы установить влияние остаточных напряжений на сопротивление изнашиванию металла необходимо сопуствующие факторы устранить или сохранить их постоянными. [c.56]

В сварных конструкциях, не лодвергнутых термической обработке для устранения остаточных напряжений, могут встречаться местные пики остаточных напряжений растяжения и сжатия, достигающих уро вня предела текучести материала. Эти остаточные напряжения возникают, в основном, в результате усадки сварных швов при их охлаждении в условиях ограниченной возможности деформации благодаря присутствию смежных частей конструкции, которые не были нагреты при сварке до столь высокой температуры. Относительно влияния остаточных напряжений на сопротивление усталости В течение многих лет высказывались противоречивые мнения [18—20]. Часто возникал вопрос о том, складываются ли остаточные напряжения с напряжениями от внешних нагрузок и при каких условиях остаточные напряжения могут оказывать благоприятное или вредное влияние. [c.54]

Остаточные напряжения можно условно разделить на макро-и микронапряжения. Макронапряжения в пределах зерна материала изменяются несущественно, мнкронапряжения претерпевают резкие изменения. Прн оценке влияния остаточных напряжений на прочность и деформацию деталей учитывается действие макронапряжений [10, 45, 57, 104]. [c.484]

В опорных сечениях наблюдается обратное явление— наличие остаточных напряжений приводит к преждевременной текучести материала и к повышению дефор-мативности узлов, что в некоторой мере снижает благоприятное влияние остаточных напряжений в середине длины панели. Более подробно с этим вопросом можно ознакомиться в работе [Л. 70]. [c.33]

Остаточные напряжения первого рода представляют собой систему сил, взаимно уравновешенных. Этим, по-видимому, определяется особенность их влияния на прочность. Первоначально высказывался тезис об отсутствии какого-либо влияния остаточных напряжений на прочность и несущую способность сварных конструкций при действии статических нагрузок в случае пластического состояния материала, но с оговоркой, что они могут оказывать некоторое влияние на щючность при переменных нагружениях и ударе [217, 243 . [c.318]

Наибольшее влияние коррозионной среды отмечается в тех случаях, когда в сварных конструкциях действуют остаточные напряжения. Наглядным примером этому служат результаты испьгганий сварньгх соединений титанового сплава В120УСА в 3%-ном растворе ЫаС1. Дисковые образцы диаметром 500 мм, толщиной 25 мм с диаметрально расположенным сварным швом на1ружали осесимметричным двухосным изгибом (см. рис.6.5.2) с частотой три цикла в минуту. Схема нафужения позволяла получить на значительной части образца практически равномерное поле растягивающих напряжений с равными компонентами. Кроме того, большие габаритные размеры образца обеспечили возможность исследования совместной работы различных зон сварного соединения и влияния остаточных напряжений. Для того, чтобы оценить роль теплофизического и химико-металлургического воздействия сварки, шов получали путем переплава основного металла в среде аргона без добавления присадочного материала. Результаты испьгганий приведены в табл. 13.1.2. [c.472]

Наиболее распространенными промежуточными материалами для соединения стекол являются алюминий, медь, ковар, ниобий, титан. Промежуточные прокладки применяют в виде фольги толщиной, как правило, не более 0,2 мм. При увеличении толщины прокладки металл выступает в роли самостоятельного конструкционного материала. Так, например, для ДСВ кварца, чтобы свести к минимуму влияние остаточных напряжений на прочностные характеристики, применяют промежуточные прокладки толщиной не выше 0,05 мм. Необходимость применения вакуума диктуется, как правило, материалом прокладки или промежуточных слоев, применяемых при создании соединения. Следует помнить, что механизм взаимодействия при ДСВ металлов отличается от ДСВ стекла с металлом, когда соединение осуществляется через систему переходных окисных слоев, поэтому глубокий вакуум может изменить стехиометрию первоначальных окислов, выращенных на металле. Так, при сварке кварца через закись меди при глубине вакуума, превышающего 0,0133 Па, наблюдается энергичная диссоциация промежуточного слоя, что ослабляет сварное соединение. Сварное соединение на воздухе не образуется из-за окисления закиси до окиси. Поэтому оптимальный вакуум для данного случая 1,33—0,133 Па. Несоответствие ТКЛР металлов прокладки и стекла приводит к появлению при остывании в сварном соединении остаточных напряжений, которые могут разрушить соединение, если их значение превышает допустимое. Наиболее опасными являются растягивающие напряжения, так как стекло выдерживает большие нагрузки на сжатие. Уровень остаточных напряжений, возникающих в соединении, зависит от толщины привариваемого металла, релаксационной способности соединяемых материалов, а также от скорости охлаждения. [c.223]

Точный платиновый термометр сопротивления, который обсуждался в предшествующих разделах, является тонким и хрупким прибором. Механические сотрясения, даже не столь сильные, чтобы повредить кожух, вызывают напряжения в чувствительном элементе и увеличивают его сопротивление. В некоторых конструкциях термометров повторные сотрясения в осевом направлении могут привести к сжатию витков проволоки и в конечном счете к замыканию между витками. Помимо этих деликатных приборов, существуют также технические платиновые термометры сопротивления, конструкция которых выдерживает использование в нормальных производственных условиях. Выпускается множество самых различных типов технических термометров. Общим для всех них является то, что чувствительный элемент прочно закреплен, а часто просто заделан в стекло или керамику. Это Делает термометр исключительно прочным, но в то же время пбнижaJeт стабильность его сопротивления. Причин относительной нестабильности сопротивления по сравнению с точным лабораторным термометром две. Во-первых, чередование нагрева и охлаждения приводит к тому, что вследствие различия в коэффициенте теплового расщирения у платины и материала, охватывающего проволоку, чувствительный элемент испытывает напряжения, приводящие к изменению его сопротивления, и возникают остаточные деформации, которые также сказываются на величине сопротивления. Влияние механических напряжений можно снять отжигом при достаточно высокой температуре, однако остаточные деформации устранить, разумеется, невозможно. Во-вторых, при высоких температурах происходит изменение сопротивления вследствие диффузионного загрязнения платины окружающим материалом. Хотя воспроизводимость результатов, получаемых с помощью технических платиновых термометров сопротивления, уступает воспроизводимости прецизионных платиновых термометров сопротивления, она существенно лучще, чем у термопар, работающих в условиях технологического процесса. По этой причине многие миллионы платиновых термометров сопротивления используются в технике, промыщленности, авиации и т. д. [c.221]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...