280—282 — Величина Схемы образования

В технических приложениях весьма часто приходится иметь дело не с теми величинами, схема образования рассеивания которых (например, схема суммы) может быть теоретически установлена, а с их функциями. Наиболее часто встречаются функции величин, распределенных по закону равной вероятности и осо--бенно распределенных по закону Гаусса. Ниже приводятся справочные данные о законах распределения некоторых таких функций и преобразований. В остальных случаях можно использовать общие указания о законах распределения и вероятностных характеристиках функций, данные выше (см. п. 2.11, 2.12). [c.119]

Трансформация исходных распределений. Распределение функций, рассмотренных в предыдущих пунктах, можно рассматривать как частные случаи более общего понятия трансформации исходных распределений, понимая под исходными распределения, относящиеся к величинам, схема образования рассеивания которых может быть теоретически установлена (например, как схема суммы). В понятие трансформации исходных распределений в широком 142 [c.142]

Для выяснения схемы образования суммарных распределений и расчета их характеристик необходимо выделить в первую очередь условия, когда будут возникать гауссовы распределения, а затем рассматривать схемы суммирования простейших распределений. В целях удобства изложения суммирование величин по оси ординат условимся называть обобщением и соответственно распределения и их характеристики — обобщенными. Результаты суммирования по оси абсцисс будем считать суммарными распределениями и суммарными характеристиками. [c.453]

В [211] предложена простая схема образования питтинговой ямки (углубления) на стали. Скорость окисления на обнаженной поверхности металла может быть на несколько порядков величины больше, чем на поверхности, покрытой защитной пассивирующей пленкой. При [c.338]

Общая нерезкость при радиографическом контроле характеризуется размытостью краев изображения на снимке. Величина общей нерезкости зависит от следующих ее составляющих геометрической нерезкости, внутренней нерезкости излучения, нерезкости рассеяния излучения, нерезкости смещения (возникает в случае колебания при просвечивании источника излучения, объекта контроля и детектора). Наибольший вклад в общую нерезкость изображения вносит обычно геометрическая нерезкость, схема образования которой приведена на рис. 6.6. [c.95]

Рис. 15. Схема изменения величины сечения снимаемого слоя материала при зубофрезеровании и схема образования погрешности нарезаемого зубчатого колеса

На рис. 119, г приведена общая схема, наглядно показывающая скачкообразный характер видоизменений конических кривых и величину области образования той или иной кривой в зависимости от положения секущей плоскости относительно конуса. Как видно из схемы, размеры этой области у окружности и параболы чрезвычайно малы-здесь и возникает качественный скачок, в то время как у эллипса и гиперболы размеры области, напротив, велики. [c.87]

Пространственной соответственно называют размерную схему, образованную тоже непараллельными между собой линейными или линейными и угловыми размерами, которые не могут быть спроектированы в натуральную величину на одну плоскость. [c.203]

Схема половины такой фермы изображена на фиг. 16. Величины углов, образованных стойками и раскосами, и их тригонометрические функции сведены в таблицу [c.762]

Недостатком чугунных колодок является резкое снижение величины ф,, с ростом скорости, рис. 195. Схема образования особенно в пределах 0 — 50 км/ч. Более высокий тормозной силы Ф , и меньшее снижение его с ростом скорости [c.225]

Рассмотрим теперь последний из перечисленных выше факторов — геометрический (хотя следует учитывать, что есть и другие факторы, например адиабатический разогрев, которые также могут влиять на величину действующих в шейке напряжений). Смысл геометрического фактора в том, что образование шейки в образце приводит к появлению сложного напряженного состояния [2, 3, 370], поскольку на схему одноосного растяжения накладывается еще гидростатическое растяжение. Компоненты гидростатического напряжения равны по всем трем осям [7] и имеют максимальное значение на оси шейки образца [c.168]

Нагрев образцов осуществлялся электронной бомбардировкой. Температура измерялась микропирометром ОМП-065. Коэффициент монохроматической излучательной способности принимался равным 0.4. За температуру хрупко-пластичного перехода принималась минимальная температура, при которой не менее трех образцов из пяти, испытанных на изгиб по трехточечной схеме нагружения, выдерживали заданную деформацию без разрушения и образования трещин. Величина деформации задавалась отношением величины радиуса оправки к толщине испытываемого образца. Отношение было выбрано равным 12. В этом случае величина остаточной деформации в наружном волокне испытываемых образцов была даЗ %. [c.60]

При изменении малых токов, например когда исследуют работу коррозионного элемента, образованного металлом устья и вершиной щели или трещины, необходимы очень чувствительные приборы, которые имеют большое внутреннее сопротивление. Чтобы измерить коррозионные токи между этими участками поверхности металла, замыкают подобные электроды, а в цепь включают чувствительный потенциометр с малым сопротивлением. Для этой же цели можно использовать так называемую схему с нулевым сопротивлением (рис. 44). В этой же схеме падение напряжения в исследуемой гальванической паре от сопротивления прибора и дополнительного сопротивления компенсируется равным по величине, но противоположным по знаку напряжением от внешнего источника тока. Таким образом, в измерительной цепи не происходит потери напряжения от исследуемой пары (сопротивление схемы как бы равно нулю). Контроль за регулировкой схемы ведут по гальванометру. [c.144]

Выражение, связывающее действительную прочность с указанными тремя факторами, можно получить, если рассмотреть приведенную на рис. 1 схему прямоугольной полосы единичной толщины с модулем упругости Е, закрепленной на одном конце и нагруженной на другом конце силами тяжести, действующими как нагрузка Ь. Исследуем три состояния такого тела. Состояния А ш Б будут использованы при выводе уравнения потенциальной энергии тела с трещиной, а состояния Б ж В при выводе уравнения, описывающего состояние неустойчивости трещины. Растягивающее напряжение в теле без трещины (состояние А) равно а, а потенциальная энергия такого тела равна [1 . Чтобы перейти в состояние Б, введем до нагружения малую щелевую трещину длиной е. После смещения нагрузки Ь тело удлинится на АХ относительно состояния А. Теперь исследуем различие в потенциальной энергии в состояниях А ж Б. Во-первых, трещина приводит к образованию новой поверхности, что увеличивает энергию на величину С/д. Во-вторых, ту же приложенную нагрузку должно поддерживать меньшее количество межатомных связей, что уве- [c.15]

Весь объем полученных по схемам нагружения (рис. 1.2.1, а — г) экспериментальных данных обработан в терминах уравнений (1.2.8) и (1.2.9). Предельное состояние определяется при этом накопленным повреждением (рис. 1.2.2, а, точки 2). Разброс данных укладывается в достаточно узком диапазоне повреждений от 0,7 до 1,4. На рис. 1.2.2, а кроме того показана кинетика накопления повреждений для случаев, когда сопоставимы циклическое и длительное статическое повреждения и когда одно из них превалирует. Разрушение (образование макротрещины) наступает при достижении накопленным (суммарным) повреждением предельной величины. [c.24]

Установление на основе анализа ряда исследований этой особенности распределения остаточных напряжений позволило И. В. Кудрявцеву предложить следующую схему перераспределения напряжений при образовании усталостной трещины (рис. 10), объясняющую остановку развития усталостной трещины в этом случае. Если представить эпюру распределения остаточных напряжений в поверхностно наклепанной детали с концентратором напряжений кривой 1 (рис. 10, а), а эпюру распределения растягивающих напрял<ений от внешней нагрузки — кривой 2, то эпюра суммарных напряжений изобразится кривой 3. Суммарные напряжения в этом случае имеют максимум у вершины концентратора. Возникновение усталостной трещины при таком характере распределения суммарных напряжений и распространение ее на глубину h вызовут перераспределение напряжений (рис. 10,6). Эпюра остаточных напряжений (кривая /) останется без изменения, так как появившаяся трещина, полностью лежащая в области сжимающих напряжений, не вызовет разгрузки прилегающей к ней зоны. Растягивающие напряжения от внешней нагрузки будут сняты на всей глубине /г трещины, а максимум их переместится к вершине трещины (кривая 2). Перераспределение суммарных напряжений (кривая 3) приводит к тому, что их величина у вершины трещины оказывается существенно более низкой, чем соответствующее суммарное напряжение у вершины концентратора до появления трещины. Иными словами, напряженное состояние в опасной зоне с образованием трещины становится более благоприятным, чем до ее образования. [c.25]

Скорость деформации (номинальная) определялась по скорости движения бабы вертикального копра или бойка пневмо-порохового копра и удовлетворительно соответствовала длительности пластического деформирования, определяемой по осциллограмме усилия, величина усилия — по величине электрического сигнала с тензодатчиков сопротивления, наклеенных на трубке-динамометре диаметром 14 мм, толщиной стенки 3 мм, путем его сравнения с калиброванным изменением сопротивления плеча моста, образованного датчиком. Удлинение и поперечное сужение определялись по остаточному изменению длины рабочей части и площади сечения в области шейки. Погрешность определения усилия в образце не превышает 10%, деформаций б и tj — 6%. Действительная скорость деформирования в области малых деформаций сильно зависит от жесткости соударения бабы и наковальни, их размеров, схемы передачи усилия на образец и некоторых других факторов, приводящих к отличию скорости деформирования от номинальной [c.122]

Кинематическая схема каждого четырехзвенного рычажного механизма с одной или несколькими поступательными парами представляет собой треугольник, для решения которого достаточно знать длины звеньев (стороны треугольника) и величину углов при вершинах. В треугольнике AB (фиг. 10), образованном звеньями кулисного механизма AB , заданы длины звеньев—кривошипа АВ и стойки АС и угол САВ между ними. Условимся одно из двух звеньев постоянной длины (как правило, меньшее — кривошип АВ) обозначать а, второе звено неизменной длины — Ь. Переменную длину третьего звена, в данном слу- [c.13]

Изнашивание является одним из видов поверхностного деформирования и разрушения материалов, осуществляемых в условиях сложной схемы напряженного состояния. Даже при очень малых нормальных нагружениях деформация единичного контакта носит упругопластический или пластический характер. Приложение сдвигающих сил при относительном перемещении контактируемых поверхностей создает облегченные условия к пластическому оттеснению материала, нарушению сплошности адсорбированных пленок окислов и, при благоприятных условиях взаимодействия, к образованию металлических связей. Даже при ничтожно малых скоростях скольжения, когда влиянием элементов температурного поля можно пренебречь, величина остаточного оттеснения материала существенно зависит от характера движения. По этому при разработке методики и создании установок для проведения лабораторных испытаний необходимо стремиться к тому, чтобы характер движения элементов пары трения и условия взаимодействия контактирующих неровностей соответствовали или приближались к реальным условиям работы соответствующих деталей машин и механизмов. [c.229]

Конструктивные мероприятия, к которым относятся поверхности регенератора (образованные гладкими или ребристыми трубами или плоскими поверхностями), плотность заполнения объема регенератора поверхностями теплообмена, скорость движения газа и воздуха, выбор схемы газо-воздушных потоков и т. д. Конструктивные мероприятия связаны с величиной а и, следовательно, с экономичностью по расходу топлива, а также с весом и габаритами установки. Весьма существенным является определение наиболее целесообразной скорости движения теплоносителей. Увеличение скорости вызывает уменьшение поверхности нагрева регенератора, а увеличение а ведет к необходимости применения больших поверхностей нагрева. В том и другом случае происходит увеличение сопротивлений в регенераторе и падение мощности всей установки. Решение задачи о выгодном теплообменнике обычно приходится при данном значении а искать в компромиссе между величиной поверхности регенератора [c.111]

Подсчеты показывают, что в этом случае скорость перемещения границы составляет 2,7 10" мм/с. Таким образом, данные расчета для скорости роста аусте-нитного центра, полученные в предположении, что лимитирующим звеном процесса явмется диффузия углерода, для обеих схем образования т-фазы дают близкие величины ( 10 мм/с). Экспериментапыю же наблюдаемые величины гораздо выше (см. табл. 4). [c.74]

Схема образования элементной стружки при свободном резании даиа на рис. 28. Под влиянием силы Р , приложенной к резцу, последний постепенно вдавливается в массу металла, сжимает его своей передней поверхностью и вызывает сначала упругие, а затем пластические деформации. По мере углубления резца растут напряжения в срезаемом слое, и когда они достигнут величины прочности данного метала, произойдет сдвиг (скалывание) первого элемента по плоскости сдвига АВ, составляющей с направлением перемещения резца (с обработанной поверхностью) угол рь Угол Pi называется углом сдвига (скалывания). [c.37]

Переточка долбяка производится по передней поверхности. При переточках меняется величина коррекции профиля режущих кромок зубьев долбяка. Как известно, корригированное колесо может находиться в зацеплении как с корригированными, так и с некорригиро-ванными колесами. Поэтому и новыми, и переточенными долбяками можно нарезать одни и те же колеса. Следовательно, и с точки зрения переточек рассмотренная схема образования задней поверхности зуба долбяка оказывается приемлемой. [c.161]

Если излученную в п-м порядке мощность разделить на энергию fina, то получится величина, которая с квантовой точки зрения может быть интерпретирована как число фотонов, испускаемых в единицу времени. При квантовотеоретическом рассмотрении эта величина оказывается пропорциональной вероятности возникновения в единицу времени фотона с энергией Ьпа. Представленной на фиг. И схеме образования суммарных и разностных частот, формирующих высшие гармоники, соответствует при квантовотеоретическом описании рождение или уничтожение фотонов. [c.119]

Заусенцы и дефекты поверхности среза получаются также в результате неравномерного распределения зазора по периметру и при затуплении режущих кромок пуансона и матрицы. На фиг. 13 изображена схема образования заусенцев в результате затупления режущих кромок. В случае затупления режущих кромок пуансона заусенцы образуются на вырезаемой детали (фиг. 13, а). При затуплении матрицы заусенцы во.зникают вокруг пробитого отверстия (фиг. 13, б). Наконец, если затупились и матрица и пуансон, заусенцы образуются и на детали и вокруг отверстия на материале (фиг. 13, в). Применяемые на практике величины зазоров весьма разнообразны и имеют большие расхождения. [c.41]

Схема образования погрешности установки в результате осадки заготовки из-за контактных деформаций в местах касания ее базовой поверхности с установочными элементами приспособления, вызываемых силой 1, приведена на рис. 78, а. Неоднородность поверхностного слоя заготовок и непостоянство силы зажима приводят к тому, что осадка в партии заготовок колеблется от /тах ДО Ут х1 Величина е определяется разностью г/тах и с/тт- Наименьший удаляемый припуск равен толщине дефектного (заштрихованного) слоя г, а наибольший удаляемый припуск (при Ут т И ОДИНЗКОВЫХ по размеру заготовках) толщине г -Ь е,-. Величина е должна быть меньше допуска на выполняемый размер Н, иначе обработку нужно вести пробными проходами. При стабилизации силы зажима (пневматические и другие устройства) величиной е можно ввиду малости пренебречь. [c.247]

Все выводы предыдущего параграфа справедливы при предположении, что источник внешнего воздействия на систему обладает бесконечно большой мощностью. Только в этом случае можно считать постоянными амплитуду напряжения (генератор напряжения) или амплитуду тока (генератор тока) и не учитывать обратное влияние системы на источник колебательной энергии. Учтем теперь, что реальный источник обладает конечной мощностью, и колебательная система оказывает на него обратное воздействие Рассмотрим механическую систему, эквивалентная схема кото рой представлена на рис. 10.17. Возбуждаемая струна характе ризуется плотностью р, натяжением Т и плотностью сил трения h В центре струны через пружину связи с коэффициентом упру гости k подключен генератор механических колебаний. Генера тор представлен в виде резонатора с массой М, образованного пружиной с коэффициентом упругости k и элементом трения, характеризуемым коэффициентом крез- Автоколебательные свойства резонатора учтены зависимостью йрез от амплитуды колебаний. Эта зависимость приведена на рис. 10.18 (мягкий режим). Величина Ар является амплитудой устойчивых стационарных колебаний генератора в отсутствие связи со струной. [c.341]

Гриффитс предполагал, что величина бГ есть поверхностная энергия твердого тела, имеющая ту же физическую природу, что и для жидкости. Однако впоследствии выяснилось, что затраты энергии при создании новых поверхностей при развитии трещины связаны главным образом с работой пластической деформации объемов материала, расположенных перед фронтом трещины. Если линейные размеры этих объемов малы сравнительно с длиной трещины, то поток упругой энергии по-прежнему можно вычислить, сообразуясь только с упругим решением, а затрату энергии на разрушение относить теперь к работе пластической деформации. В этом состоит концепция квазихрупкого разрушения, изложенная в [231]. Эта концепция позволила перейти от идеального материала в схеме Гриффитса к реальным материалам. Эффективность этой концепции состоит в том, что разрушение реальных конструкций практически всегда происходит по квазихрупкому механизму — макрохрупкий излом содержит значительные остаточные деформации вблизи поверхности разрушения. Таким образом, оказалось возможным распространить теорию разрушения Гриффитса на решение инженерных проблем. Энергия Г обеспечивает существование твердого тела как единого целого, а при образовании новых поверхностей (из начального разреза) принято считать, что энергия Г имеет поверхностную природу и поэтому может быть выражена соотношением [c.328]

Величина Qp рассмотрена в 11-1, где показано, как с помощью тепловых эффектов реакций образования удается построить единую систему подсчета Qp для любых реакций. Таким образом, для нахождения АФ необходимо иметь возможность определить Л5 . Используемая в обычной термодинамике схема расчета энтропий, при которой начало отсчета энтропии любого вещества выбирается произвольно, естественно, для химически реагирующих систем неприменима. Произвол в начале отсчета эн гропии устра-. няется теоремой Н е р н-ста или третьим законом термодинамики, который в формулировке Планка утверждает, что энтропии всех конденсированных веществ при температуре абсолютного нуля обращаются в н у л ь [c.235]

Построение профиля волн и определение величин сит. Схема решения Герстнера. Существует много различных попыток решить вопрос о построении профиля волн для различных условий их образования и развития. Ограничимся здесь кратким пояснением так называемой теории трохои-дальных волн, предложенной еще в 1802 г. Герстнером. Исходя из предварительно найденных величин hg и X (см. п. 1°), данная теория позволяет (для случая глубокой воды, когда h > X/l) построить профиль волны, а также определить величины сити приближенно установить распределение гидромеханического давления р по вертикали (по глубине водоема). [c.617]

Гальваностатические кривые (рис. 1, а), снятые с компенса дней тока сопротивления по мостовой схеме, характеризующие процесс установления стационарного потенциала титанового электрода в расплаве бесщелочного алюмоборосиликатного матричного стекла при 900° С относительно стационарного Pt-элeк-трода, и убывающие абсолютные значения потенциала свидетельствуют о зависимости процесса от уменьшения окислительного характера атмосферы. Анодную зависимость /=/ (С/) титанового электрода в расплаве стекла-матрицы в атмосфере На (рис. 1, б) определяли в потенциостатическом режиме по методике [2, 3] величину омического падения напряжения измеряли после выключения установившегося тока и вычитали из потенциала электрода. Анодная зависимость указывает на доминирующее течение реакции окисления металла за счет паров воды и газов расплава по сравнению с термодинамически разрешенным [41 восстановлением кремнезема расплава и образованием оксида и силицида титана. Состав окклюдированных газов по результатам исследования газовыделения при 7 =500° С и го-5оо°с=0.26х X10 л -мм рт. ст/см - см) СОа — 20%, На — 30%, 00+ N3 —44%, НаО — 6%. Приводимые нами данные находятся в хорошем соответствии с результатами работы [5]. [c.227]

Механизм формирования остаточных напряжений в плазменных покрытиях, нанесенных на призматические образцы при закреплении их концов и в свободном состоянии, рассмотрен в работе [281]. В качестве образцов использовались полоски из стали ЭП718 размером 80x10x2,5 мм с напыленным слоем А1 -)-BN. Экспериментально было установлено, что в данном случае возникают как растягивающие, так и сжимающие напряжения, раскрыт характер их распределения. Предложены две схемы формирования температурных остаточных напряжений в покрытии и основном металле в зависимости от условий закрепления образцов. При свободном состоянии образцов характерным является возникновение в первом напыленном слое остаточных напря кений сжатия. Величина их зависит от толщины образца и теплосодержания плазменной струн. Затем наблюдается понижение остаточных напряжений сжатия и переход в область растягивающих напряжений. Смена знака напряжений объясняется тем, что формирование остаточных напряжений сжатия в первом слое покрытий определяется изгибом образца, а причиной образования растягивающих напряжений в последующих слоях можно считать пластическую деформацию [281]. [c.186]

Стыки труб первой группы выполняют одпосторонпей сваркой, что часто приводит к образованию провисаний внутри труб. При контроле прямым лучом совмещенным ПЭП на экране дефектоскопа появляются сигналы от провисаний, совпадающие по времени с эхо-сигналами, отраженными от надкорневых дефектов, обнаруженных однажды отраженным лучом (схема И на рис. 6.32). Так как эффективная ширина иучка соизмерима с толн иной стенки трубы, то отражатель, как правило, не удается идентифицировать по местоположешио преобразователя относительно выпуклости шва. В центре шва существует неконтролируемая зона, наличие которой связано с большой шириной валика шва. Отмеченные обстоятельства обусловливают низкую вероятность (10. .. 12 %) обнаружения недопустимых объемных дефектов, хотя недопустимые плоскостные дефекты выявляются гораздо надежнее (около 85 %). Основные параметры провисания— ширина, глубина и угол смыкания с поверхностью изделия — являются случайными величинами для труб данного типоразмера их средние значения равны соответственно 6,5 мм, 2,7 мм и 56,5°, [c.334]

Условие (24) позволяет определить границу области приспособляемости по возникновению односторонне накапливающейся, пластической деформации. Соответствующий теоретический анализ и опытные данные о приспособляемости для случая сочетания механического и теплового нагружения [361 позволили построить диаграммы приспособляемости в зависимости от параметров этого нагружения. На рис. 19 представлена схема такой диаграммы а относительных величиных механической Р 1Р(, и тепловой q /qo знакопеременной нагрузки. Область приспособляемости А) ограничена кривой 1, по достижении которой возникает знакопеременная пластическая деформация Б), приводящая к малоцикловому усталостному разрушению, и кривой 2, по достижении которой наступает одностороннее накопление пластической деформации от циклических напряжений (В), образованных механической нагрузкой, и термических, вызванных изменением температуры. Если механической нагрузки нет, а только циклически изменяется температура, то условие (24) с учетом (25) переходит в [c.28]

Измерительная схема прибора представляет собой квазиуравновешенный мост с дифференциальным указателем. Одним из плеч моста является переменное сопротивление Ri, используемое для балансировки моста соседнее с ним плечо представляет собой параллельный La -KOHTyp, образованный индуктивностью датчика и емкостью, подключаемой к датчику через переключатель вида покрытий ПП с тремя одновременно переключающимися секциями переключателей 111, Яа и Пз на шесть контактов. Величина емкости С для каждого покрытия [c.73]

Разработка схем подачи попутного газа и ресурсов мелких газовых месторождений в Северном бассейне Северного моря, очевидно, имеет важное значение для опти.мизащш освоения этих природных ресурсов. Высокий уровень затрат, замедленная отдача капиталовложений, сложности политического и коммерческого характера, долгосрочный характер пнзестпций — все эти обстоятельства снижают для частных компаний экономическую привлекательность разработки этих ресурсов. Представляется целесообразной идея образования совместного британо-норвежского предприятия по освоению ресурсов газа. Такое предприятие, вероятно, не имеет прецедента, но оно не выходит за пределы разумного поведения людей, стремящихся к взаимной выгоде. Речь идет об освоении 43 млрд, газа в год, что лишь немногим меньше пиковой величины экспорта газа, добываемого в 1978 г. на уникальном месторождении Гронинген (рис. 19). [c.182]

После зарядки емкостных накопителей они подключаются к разрядному промежутку с целью формирования в толще частиц дробимого продукта канала пробоя. Здесь имеют место большие непроизводительные затраты энергии. В большинстве случаев технологически приемлемой средой в рабочей разрядной камере является техническая вода, имеющая относительно высокую электрическую проводимость ( 10 -10 Ом см). В такой среде существенное значение имеет растекание импульсных токов как с электродов, так и с поверхности плазменных образований, формируемых в разрядном промежутке в процессе пробоя. Это приводит к значительным потерям энергии в разрядном промежутке на стадии формирования канала пробоя и локально меняет свойства и характеристики жидкости (температуру, проводимость и др.), вплоть до ее фазовых превращений /11/. Величина предпробивных потерь (энергия формирования фронта импульса напряжения) может быть рассчитана по строгим соотношениям для принятой схемы замещения контура генератора (например, в /11/ для -L-R= или -L-R) или оценена в приближениях (по уровню амплитуды напряжения U,/, и времени фронта t,/,) для выбранной формы волны напряжения [c.120]

Представленная выше схема изменения коэффициента теплопроводности может не соответствовать поведению реальных теплозащ.итных материалов. Это связано не только с тем, что при высоких температурах часть компонент теплозащ,итного материала может переходить из аморфного состояния в кристаллическое, что, как отмечалось, совершенно изменяет не только характер зависимости А, от температуры, но и саму величину коэффициента теплопроводности. Практически решающим обстоятельством оказывается разложение при нагреве части первоначальной массы вещества и образование дополнительной пористости. Появление внутри покрытия значительных объемов, заполненных газом, изменяет механизм распространения тепла. Этому вопросу будет уделено большое внимание в гл. 4. Будет показано, что при температурах менее 1000 К увеличение пористости приводит к резкому уменьшению коэффициента теплопроводности, тогда как при более высоких температурах наличие пористости в материале является причиной многократного увеличения А- с температурой (за счет переноса тепла излучением). [c.77]

Вторая схема с предвключенными осветлительными фильтрами допускает обработку вод, содержащих взвешенные вещества до 100 мг кг, а также и артезианских вод, загрязненных железом (>0,5 мг1кг). Ее целесообразно применять для обработки поверхностных вод, которые периодически (в паводки) загрязняются грубодисперсными веществами, хорошо удаляемыми в освет-лительных фильтрах. Третья схема, с предварительной коагуляцией, более универсальная, так как позволяет удалять из воды также и коллоидные вещества. Как отмечалось уже, коагуляция воды на фильтрах является сложным и тонким процессом. Удовлетворительное его проведение требует соблюдения многих условий, способствующих образованию и формированию хлопьев (величина дозы коагулянта pH, продолжительность реакции, температура, достаточное перемешивание). Поэтому 254 [c.254]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...