33, 229, 249, 251 — Основные типы алюминия

Основные параметры сварки трением скорость относительного перемещения свариваемых поверхностей, продолжительность на- рева, удельное усилие, пластическая деформация, т. е. осадка. Требуемый для сварки нагрев обусловлен скоростью вращения и осевым усилием. Для получения качественного соединения в конце процесса необходимо быстрое прекращение движения и приложение повышенного давления. Параметры режима сварки трением зависят от свойств свариваемого металла, площади сечения и конфигурации изделия. Сваркой трением соединяют однородные и разнородные металлы и сплавы с различными свойствами, например медь со сталью, алюминий с титаном и др. На рис. 5.4] показаны основные типы соединений, выполняемых сваркой трением. Соединение получают с достаточно высокими механическими свойствами. В про- [c.222]

Швы сварных соединений. Дуговая сварка алюминия и алюминиевых сплавов. Основные типы и конструктивные элементы. [c.212]

Описание установки. Основные линии алюминия лежат в ультрафиолетовой части спектра. Поэтому для фотографирования его спектра в задаче используется кварцевый спектрограф ИСП-22 (ИСП-28, ИСП-30). В качестве источника света применяется дуга переменного тока, питание которой осуществляется стандартным дуговым генератором типа ПС-39 или ДГ-2. Экспериментальная установка практически полностью совпадает с той, на которой выполняется задача 2. Поэтому ее подробное описание здесь не приводится. [c.64]

Результаты испытаиий этих образцов приведены на рис. 32. С увеличением продолжительности предварительного отжига при 811 К поперечная прочность незначительно уменьшается после обработки О , а после обработки Т-б — максимальна при средних продолжительностях отжига. Исследование излома этих образцов показало, что основным типом разрушения является разрушение матрицы (в чистом виде или в сочетании с расщеплением волокон). Иногда матрица разрушалась путем отслаивания материала, нанесенного плазменным напылением, от фольги-подложки значит, из-за несовершенства связи прочность алюминия, занесенного путем плазменного напыления, может быть меньше прочности алюминиевой фольги. Меньшую роль играло разрушение по поверхности раздела между долей этого типа разрушения и продолжительностью предварительного отжига нет прямой связи. В случае обработки Т-6 низкие значения прочности при малых продолжительностях предварительного отжига, вероятно, обусловлены неполным переходом матрицы в твердый раствор, а при большей продолжительности отжига (160 ч)—тем, что усиливается расщепление волокон (причина этого явления пока неизвестна). Поперечная прочность данной серии образцов, как правило, не зависела от термической обработки, приводящей к изменению состояния поверхности раздела, так как расщепление волоков или разрушение матрицы происходило до того, как на- [c.224]

Алюминий, цинк и их сплавы успешно используются в качестве металлизационных покрытий для защиты высокопрочных алюминиевых сплавов типа алюминий — цинк — магний от коррозии под напряжением и коррозионного растрескивания. Разрушение этих сплавов на практике случается очень редко. Напыляемые металлические покрытия толщиной 125 мкм обеспечивают полную защиту сроком более 10 лет, а также протекторную защиту в случае повреждения основного металла. [c.81]

Покрытия основного типа (Б) в качестве основы содержат карбонаты (мрамор, мел, магнезит) и плавиковый шпат газовая защита обеспечивается разложением карбонатов. Металл раскисляется марганцем, кремнием, титаном, вводимыми в покрытие в виде ферросплавов, или алюминием, вводимым в виде порошка. [c.27]

Как указывалось выше, соединения типа AzB с г ц к решеткой, которые называются у фазами, обеспечивают основное упрочнение сплавов с высоким содержанием никеля На схематическом изотермическом разрезе тройной системы никеля и алюминия с другими элементами (см рис 35) показана степень возможного замещения и участия различных легирующих элементов в образовании у фа зы Кобальт замещает никель, образуя горизонтальную об ласть, титан, ниобий, ванадий замещают в основном позиции алюминия, молибден, железо и хром, по видимому, могут замещать как атомы алюминия, так и никеля [c.326]

II. Оксидно-полупроводниковые конденсаторы (обозначение К53). В оксидно-полупроводниковых конденсаторах вторым электродом служит слой полупроводниковой двуокиси марганца МпОг, получаемый пиролитическим разложением раствора нитрата марганца. Конденсаторы этого типа по сравнению с электролитическими обладают повышенной надежностью, большим сроком службы и более широким интервалом рабочих температур. Основным типом таких конденсаторов являются конденсаторы с объемно-пористым анодом, спеченным из тантала, ниобия или алюминия. Для интегральных схем промышленностью выпускаются чип-конденсаторы, представляющие собой оксидно-полупроводниковые конденсаторы малых габаритных размеров, обычно в бескорпусном исполнении. В микроэлектронных пленочных схемах используются пленочные оксидно-полупроводниковые конденсаторы, в которых на напыленный тантал после анодного окисления реактивным напылением наносится слой двуокиси марганца. [c.262]

Диффузионные силицидные покрытия, особенно модифицированные легирующими элементами, такими как бор, алюминий, титан, хром и др., являются одним из основных типов покрытий, защищающих тугоплавкие металлы и их сплавы от высокотемпературного окисления. По данным работ [10, 72], только в США разработкой высокотемпературных защитных покрытий занимаются более 100 промышленных фирм и научных центров, из которых почти половина работает над созданием жаростойких покрытий для тугоплавких металлов. При этом отмечается, что для работы в области умеренно высоких температур (до 1300—1700° С) наиболее перспективно использование интерметаллидов и прежде всего силицидов. [c.215]

Диффузионные покрытия на металлах и сплавах, полученные при диффузионном насыщении одним алюминием или алюминием совместно с другими элементами, например кремнием, хромом, танталом, ниобием, используют в настоящее время как один из основных типов жаростойких покрытий. Если алитирование сплавов на основе железа изучено довольно подробно и давно применяется на практике [304], то алитирование тугоплавких [c.260]

Приведенные примеры показывают, что алюминидные покрытия по-прежнему остаются пока основным типом защитных жаростойких покрытий для жаропрочных сплавов на основе никеля, кобальта и железа. Их эксплуатационные свойства можно повысить диффузионным легированием поверхности, т. е. комплексным насыщением алюминием совместно с другими элементами. [c.292]

На рис. 17 приведены основные типы кривых зависимости скорости коррозии К металлов от pH в неокислительных средах. Кривая а характеризует коррозионное поведение цинка, алюминия, свинца, олова в зависимости от pH электролита. Коррозия этих металлов возрастает и при увеличении и при уменьшении pH от некоторого значения, характерного для каждого из них. Это объясняется хорошей растворимостью продуктов коррозии этих металлов в кислотах и щелочах. Сравнительно малая скорость коррозии наблюдается лишь в нейтраль- [c.41]

Лом и отходы применяют в качестве сырья при выплавке соответствующих цветных металлов и их сплавов. Переплав вторичных цветных металлов производится, например, в металлургических печах следующих основных типов отражательные, шахтные, тигельные, электрические дуговые, индукционные печи и печи сопротивления. Алюминиевые сплавы рациональнее всего выплавлять из лома и отходов алюминия в электропечах, где угар металла будет невелик. Для получения вторичного алюминия удовлетворительного качества [14] применяют рафинирование (очистку) алюминия от примесей других металлов. [c.85]

Дуговая сварка алюминия и алюминиевых сплавов в инертных газах. Соединения сварные под острыми и тупыми углами. Основные типы, конструктивные элементы и размеры [c.466]

При работе осветлителя в режиме коагуляции сульфатом алюминия большое влияние оказывают конструктивные особенности воздухоотделителя, и его располож ение по отношению к осветлителю. Основные типы применяемых воздухоотделителей показаны на рис. 1. [c.112]

Рис, С-5-3. Состав и толщина слоев основных типов железной ленты, покрытой алюминием с одной или двух сторон, используемых в вакуумной технике. А1г состав см. табл. 6-5-1, п. И. ТОРТ—же. лезо составом, табл. 6-5-1, п. 3. ЕА—железо состав см. табл. 5-3-2, п. 11. [c.332]

Основные типы сварных соединений, конструктивные элементы и размеры при дуговой сварке алюминия и алюминиевых сплавов уста- [c.273]

Основные типы заклепок показаны на рис. 259. Заклепки с полукруглой головкой для прочных и прочноплотных швов (рис. 259, а) получили широкое распространение и нашли применение в большинстве конструкций, где выступающие головки заклепок не мешают работе деталей и конструкций в целом. Заклепки с потайной головкой (рис. 259, б) применяют в тех случаях, когда необходимо получить гладкую поверхность соединяемых деталей. Заклепки с полупотайной головкой большого диаметра и плоской головкой (рис. 259, в, г) применяют для соединения деталей небольшой толщины или деталей из неметаллических материалов, таких, как кожа, фибра, пластмасса, дерево и др. Длина заклепок I должна быть больше суммарной толщины соединяемых деталей, т. е. (1,5- -1,7) й, где 5 — суммарная толщина пакета й — диаметр стержня заклепки. Диаметр заклепок при общей толщине соединяемых деталей 5 = 2н-10 мм определяют из зависимости (1 = (1н-0,5) 5. В отдельных случаях, при значительных нагрузках, ударах и вибрациях, заклепочное соединение рассчитывают на прочность срезу и смятию. В качестве материалов для изготовления заклепок применяют главным образом малоуглеродистые стали марок Ст2, СтЗ, сталь 10 и 15, красную медь марок М1 и М2, латунь марки Л62, алюминий марок А1 и А2. [c.302]

Плакирование является одним из основных способов защиты от коррозии легких сплавов на основе алюминия, главным образом сплавов типа дюралюминия. Известно, что дюралюминий как конструкционный материал применяется вследствие его высоких механических свойств и малого удельного веса. Однако этот сплав обладает низкой сопротивляемостью коррозии, особенно в морской атмосфере. [c.327]

ОБРАЗОВАНИЕ КУБИЧЕСКОЙ ТЕКСТУРЫ ПРИ РЕКРИСТАЛЛИЗАЦИИ МЕТАЛЛОВ И СПЛАВОВ С Г. Ц. К. РЕШЕТКОЙ. Многими авторами было показано, что в металлах и сплавах, в которых при деформации образуется в качестве основной текстура типа меди 110 <112>4- 112 <111> (медь и сплавы на ее основе, технический алюминий и его сплавы, сплавы систем Fe—Ni и др.), при рекристаллизации возникает ку- [c.411]

Быстро растущий в последнее время интерес к поверхностям раздела станет понятным, если проследить историю развития композитов с металлической матрицей. Ранние работы по композитным материалам были направлены на выявление принципов, определяющих их эксплуатационные характеристики. Для этой цели, были удобны простые модельные системы. При выборе модельных систем руководствовались в основном совместимостью упрочните-ля и матрицы модельные системы состояли из матриц (нанример,. серебра или меди), химически малоактивных но отношению к упрочнителям (например, вольфраму или окиси алюминия). Хотя в этих работах и признавалась важная роль поверхностей раздела, модельные системы позволяли сравнительно легко получать тип поверхности, обеспечивающий необходимую передачу нагрузки от одного компонента композита к другому. В системах, представляющих большой практический интерес, матрицами служат обычные конструкционные материалы, такие, как алюминий, титан,, железо, никель они обладают большими реакционной способностью и прочностью, чем матрицы модельных систем. Повышенная реакционная способность затрудняет управление состоянием поверхности раздела, а для передачи больших нагрузок требуется более высокая прочность этой поверхности. Таким образом, состояние поверхности раздела становилось все более важным фактором по мере того, как интересы исследователей перемещались от модельных систем к перспективным инженерным материалам. [c.12]

Необходимость расчета на сопротивление хрупкому разрушению определяется существованием хрупких или квазихрупких состояний у элементов конструкций. Основным фактором, определяющим возникновение таких состояний для сплавов на основе железа в связи с присущим им свойством хладноломкости, является температура. На рис. 3.1 показаны области основных типов сопротивления разрушению в зависимости от температуры. При температуре, превышающей первую критическую Гкрь для сплавов, обладающих хладноломкостью, а также для материалов (сплавы на основе магния, алюминия, титана), не обладающих хладноломкостью, в диапазоне рабочей температуры имеют место вязкие состояния. В этом случае предельные состояния наступают лишь после значительной пластической деформации и существенного перераспределения полей деформаций и напряжений в элементах конструкций. Скорость распространения возникающих вязких трещин в этих состояниях оказывается низкой. Вопросы несущей способности и расчета на прочность в этих условиях рассматривают на основе представлений о предельных упругопластических состояниях, анализируемых на основе методов сопротивления материалов и теории пластичности. Позднее возникновение и медленное прорастание трещин при оценке несущей способности, как правило, не учитываются. [c.60]

В 50-x и начале 60-х годов, когда активно разрабатывались различные марки титановых сплавов, технологическая пластичность была объектом широких исследований. Было установлено общее положение о том, что в Р-области пластичность практически любых сплавов весьма высока, но с переходом в высокотемпературную часть а-области резко снижается. Основной причиной этого считается уменьшение пластичности при переходе от р-титана с ОЦК-решеткой к гексагональному а-титану. Однако эта причина является основной, но не единственной, так как нелегированный титан и ряд его малолегированных сплавов имеют высокую, почти неограниченную пластичность и в высокотемпературной части а-области (при 700—800° С), и только при легировании сильными упрочнителями типа алюминия, кислорода и т. п. снижение пластичности становится ощутимым. [c.109]

Весьма важным является вопрос о возможной продолжи тельности работы активного угля, которая зависит от правиль кого подбора дозы и типа окислителя, а также от других условий и не может быть заранее определена какими-либо расчетами. Практика показывает, что при совместном применении окислителя и активного угля эффективность последнего по отношению к химическим загрязнениям может сохраняться в течение длительного времени (в условиях Тюменского водопровода продолжительность работы угольной загрузки составила два года). В подобных условиях регенерация угля не всегда экономически оправдана, особенно с учетом того, что ежегодно должна производиться добавка свежего угля для возмещения его потерь на измельчение, истирание и унос при промывках, которая, как уже указывалось, ориентировочно составляет, 10% в год к объему угля. Вместе с тем вследствие обрастания угля неорганическими загрязнениями (в основном гидроксидами алюминия, железа и др.) возможно резкое снижение сорб- ционной способности по отношению к органическим веществам. Поэтому необходимо обеспечить высокую степень предварительного осветления воды до поступления ее в слои угольной загрузки. Это особенно относится к фильтровальным сооружениям, в которых совмещены функции осветления и очистки от химических загрязнений. [c.366]

Непрерывные волокна из оксида алюминия имеют либо структуру шпинели ( ) -А12 0з), либо структуру а-Л12 0з. Для армирования материалов могут использоваться оба указанных типа непрерывных волокон из оксида алюминия [24—25]. Их физико-механические свойства приведены в табл. 8.8, а на рис. 8.12 показаны их микрофотографии, полученные методом растровой электронной микроскопии. Волокна из оксида алюминия со структурой шпинели изготавливают путем спекания в воздушной среде волокон, полученных прядением по мокрому методу из раствора, содержащего полимер алюминийорганического соединения и кремнийорганическое соединение. Такие волокна состоят из микрокристаллов размером порядка 10 нм, сохраняют стабильную структуру до высоких температур и содержат около 15 масс. % оксида кремния. Волокна из а-Д12 Оз также изготовляют спеканием в воздушной среде волокон, полученных прядением из суспензии мелкодисперсного порошка а-Л12 0з в основном хлориде алюминия. Агломераты частиц имеют размер 0,5 мкм. Достоинствами этих двух типов армирующих волокон из оксида алюминия по сравнению с углеродными волокнами являются электроизоляционные свойства, бесцветность, стабильность свойств на воздухе при высоких температурах и при контакте с расплавленными металлами. Их недостаток — сравнительно высокая плотность. Различие структуры указанных двух типов непрерывных волокон из оксида алюминия приводит к различию их физических свойств. Волокна со структурой шпинели имеют большую прочность и поддаются текстильной переработке для получения ткани и т. д. Эти волокна имеют меньшую плотность, чем волокна из a-Al2 О3. С другой стороны, волокна из a-Al2 О3 имеют более высокий модуль упругости. Различия этих двух типов волокон подобны различиям между двумя типами углеродных волокон карбонизованными и графитизированными. [c.280]

ГОСТ 14806-80 "Швы сварных соединений. Дуговая сварка алюминия и алюминиевых сплавов" устанавливает основные типы, форму и размеры подготовки кромок и выполненных сварных швов при ручной и механизированной сварке в защитных газах конструкций из алюминия и его сгшавов. [c.20]

Необходимость расчета на сопротивление хрупкому разрушению связана с тем, что в условиях работы элементы конструкций могут находиться в хрупких или квазихрупких состояниях (17, 28, 29). Основным фактором возникновения таких состояний для сплавов на основе железа в связи с присущими им свойствами хладноломкости является температура. На схеме (рис. 6) показаны области основных типов сопротивления разрушению в зависимости от температуры. В области температур, превышающих первую критическую Ткр1 для сплавов, обладающих хладноломкостью, а также для материалов, не обладающих хладноломкостью в диапазоне температур работы конструкций (сплавы на основе магния, алюминия, титана), имеют место вязкие состояния. В этом случае предельные состояния наступают после возникновения значительных пластических деформаций и существенного перераспределения полей деформаций и напряжений в элементах конструкций. Скорость распространения возникающих трещин в этих состояниях оказывается низкой. Вопросы несущей способности и расчета на прочность при таких состояниях рассмотрены в гл. 2. [c.246]

В этом разделе мы приведем основные результаты исследования Харта [160], которые применимы к изотермической деформации поликристаллов с хорошим поведением (например, гра-нецентрированных кубических металлов типа алюминия). Механизм деформации этих кристаллов —внутризерновое скольжение. Харт исследует условия существования уравнения пластического состояния. Заметим, что эти условия совершенно независимы от того, существует ли в действительности установившееся состояние. [c.43]

Швы паяных соедине1шй — Конструктивные элементы 88, 89 — Основные параметры 89, 90 Швы сварных соединений — Допускаемые напряжения 81, 82 — Условное изображение 73 — Условные обозначения 74 — 77 6--из алюминия и алюминиевых сплавов — Конструктивные элементы подготовленных кромок деталей и швов 38 — 49 — Технические требования 49, 50 --из винипласта и полиэтилена — Основные типы и конструктивные элементы подготовленных кромок деталей и швов 60 — 67 — Технические требования 67, 68 е--— стальных — Конструктивные элементы подготовленных кромок деталей и швов 28 — 36 — Технические требования 36, 37 [c.557]

Защита расплавленного металла при ручной дуговой сварке комбинированная — шлаком и частично газами, выделяющимися из покрытия при горении дуги. Большинство аустенитных электродов имеет тугоплавкое покрытие основного типа, требующее применения постоянного тока с обратной полярностью. Шлаковую основу покрытий составляют мрамор СаСОз и плавиковый шпат СаРа- Для легирования и раскисления металла в покрытия вводят ферросплавы марганца, титана, ниобия, молибдена, кремния или порошки металлического молибдена, хрома, алюминия, титана. [c.68]

Требования к сборке деталей под электродуговую сварку регламентируются следующими стандартами на основные типы и конструктивные элементы швов сварных соединений ГОСТ 5264—69 — ручная электродуговая сварка ГОСТ 11534—65 — ручная электродуговая сварка (под острым и тупым углом) ГОСТ 8713—70 — автоматическая и полуавтоматическая сварка под флюсом ГОСТ 11533—65 автоматическая и полуавтоматическая сварка под флюсом (под острым и тупым углом) ГОСТ 14771—69 — электродуговая сварка в защитных газах ГОСТ 15164—69 — электрошлаковая сварка ГОСТ 14776—69 — швы сварных соединений электрозаклепоч-ные ГОСТ 16037—70 — швы сварных соединений стальных трубопроводов ГОСТ 14806—69 — дуговая сварка алюминия и алюминиевых сплавов ГОСТ 16098—70 соединения из двухслойной коррозионной стали. [c.123]

Металлургические свойства. Относится к группе флюоритно-основного типа, бескремнистый и безмарганцовистый солевого класса с химической активностью Лф 0,03. Флюс построен на базе шлаковой системы Сар2—NaF—КС1—АКОд. Поскольку чисто солевые флюсы при дуговой сварке шунтируют дугу, для устойчивости процесса и улучшения качества формирования швов в состав флюса введен оксид алюминия. [c.367]

Основные легирующие элементы марганец, алюминий, цинк и добавки — цирконий, церий. Предел прочности сплавов марок МА1, МА8, легированных в основном марганцем (1,3 -4- 2,5%), достигает 21—23 кгс/мм при относительном удлинении 10% и условном проделе текучести 9—11 кгс/мм . Предел прочности сплавов марок МА2, МА21, М3, М5, более сложнолегированных (до 7—9% А], до 1,5% Zri, до 0,8% Мп), достигает 26—30 кгс/мм , предел текучести 14—15 кгс/мм , относительное удлинение 5—8%. Прокат из сплавов этого типа используют в отожженном состоянии. [c.350]

Для получения высокой окалиностойкости иикель легируют хромом ( -20 %), а для повышения жаропрочности — титаном (1,0—2,8 %) и алюминием (0,55—5,5 %). В этом случае при старении закаленного сплава образуется интерметаллидная -фаза типа Ы1з(Т1, А1), когерентно связанная с основным у-раствором, а также карбиды Ti , Сг2яС и нитриды TiN, увеличивающие прочность при высоких температурах. Чем больше объемная доля у -фазы, тем выше рабочая температура сплава. Предельная температура работы сплавов на никелевой основе составляет 0,8Т л- При более высоких температурах происходит коагуляция и растворение 7 -фазы в 7 растворе, что сопронождается сильным снижением жаропрочности Хром и кобальт понижают, а вольфрам повышает температуру пол ного растворения у -фазы. Увеличение содержания А), W и дополни тельное легирование сплава Nb, Та, V позволяет повысить их рабо чую температуру. Дальнейшее увеличение жаропрочности достигается легированием сплавов 2,0—11 % Мо и 2,0—11 % W, упрочняющим твердый раствор, повышающим температуру рекри- [c.293]

Достоинство покрытий протекторного типа (например, цинка или кадмия, электроосажденных на сталь) в том, что основной металл катодно защищен и на тех участках, где на покрытии есть дефекты. В одном из наиболее ранних исследований коррозионной усталости, проведенном Б. Хэйгом в 1916 г. в связи с преждевременным разрушением стальных буксировочных тросов, контактирующих с морской водой, было показано, что гальванические покрытия заметно увеличивают срок службы тросов [77]. Цинковые покрытия по алюминию эффективны, в отличие от кадмиевых [c.161]

Как известно, в кислых средах процесс коррозии цинка из-за высокого перенапряжения выделения водорода протекает очень медленно, однако в присутствии примесей с низким перенапряжением водорода цинк легко растворяется с вьщелением водорода. Некоторые металлические примеси, например алюминий, замедляют коррозию цинка в кислых средах. В присутствии ионов хлора образуются основные хлориды цинка типа 6Zn(OH)2 Zn lj, которые имеют слоистую структуру, аналогичную той, которую имеет карбонат цинка, образующий плотные, хорошо прилегающие слои. [c.89]

В работе [12] представлены численные результаты для квадратной укладки круговых включений — волокон — при объемной доле материала волокна 40, 50 и 60%. Были рассмотрены случаи нагрузки как одного из указанных выше типов, так и комбинированные характеристики материала соответствовали в основном бороэпоксидиым композитам, но были исследованы также композиты стекло — эпоксид, графит — эпоксид и бор — алюминий. Хотя полученные результаты решения таких задач не позволяют точно установить пределы изменения параметров композита, они дают возможность хорошо предсказывать развитие зон пластичности при упругопластическом деформировании. [c.226]

Снайд [35] изучал совместимость изготовленных им волокон диборида титана с титаном. Совместимость в данной системе оказалась существенно выше, чем в системе титан —бор, однако в дальнейшем это направление не развивалось под действием ряда факторов. Главный из них — низкая прочность и высокая плотность волокон диборида титана. Поэтому основное внимание стали уделять второму и третьему из перечисленных выше направлений. Разработка покрытий, особенно для высокотемпературных применений, связана с трудностями, поскольку при наличии покрытия вместо одной поверхности раздела появляются две. Однако удачный выбор покрытия, совместимого с упрочнителем, позволяет свести проблему совместимости матрицы с волокном к совместимости матрицы с покрытием. С этой точки зрения волокна бора с покрытием из карбида кремния (торговое наименование борсик ) должны взаимодействовать с титаном так же, как карбид кремния. Значит, поверхность раздела должна удовлетворять тем же гЬизико-химическим требованиям, и в дальнейшем обсуждение может быть ограничено характеристиками композитных систем либо типа матрица — покрытие, либо типа матрица — волокно. В табл. 1 есть примеры системы, в которой волокно защищено покрытием (алюминий — бор, покрытый нитридом бора), и системы, в которой, как полагают, покрытие взаимодействует с матрицей так же, как волокно (система алюминий — карбид кремния, характеризующая поведение системы алюминий — бор, покрытый карбидом кремния). [c.28]

Яркий пример этого — волокно PRD-49 фирмы Du Pont, свойства которого приведены в табл. 1. Волокно, по-видимому, совместимо с наиболее распространенными матрицами и может весьма успешно применяться в авиации взамен алюминия или стеклопластиков. Волокно PRD-49 является запантентованной разработкой на основе одного из гетероциклических ароматических полимеров и выпускается в нескольких основных модификациях для применения в шинной и кабельной промышленности и в композиционных материалах. В последнем случае используется модификация тип III , поставляемая в виде пряжи и тканей. Волокно PRD-49 было использовано в обтекателе самолета D -10 (см. главу 13), а также в нескольких самолетах Локхид L-1011 . [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...