278 — График изменения площади

Рис. 180. Построение чертежа детали о трубчатой циклической по верхностью, образованной движением сферы (о учетом заданного графика изменения площади нормальных круговых сечений по оси)

Рассмотрим пример чертежа изделия, ограниченного циклической поверхностью, которая спроектирована по заранее заданному свойству. Это свойство может быть обусловлено физическими законами и представлено графиком изменения площади нормальных поперечных сечений по условной оси поверхности. [c.211]

Рис. 175. Построение чертежа детали с трубчатой циклической поверхностью, образованной движением сферы ( с учетом заданного графика изменения площади нормальных круговых сечений по оси) а - чертеж детали с нанесенным семейством сфер, 6 — циклический график, определяющий эту поверхность F. I - график изменения площади нормальны сечений по оси, при условии прямолинейного закона изменения диаметра сферы по оси

График изменения площади F (г) по длине лопатки для различных п показан на рис. 3. При и = 1 получается лопатка с линейным изменением площади. [c.268]

Фиг. 1. Процесс резания труб на пилах а — схема процесса б — график изменения площади разрезаемого сечения в —график изменения скорости подачи

Построить график изменения площади прямоугольного поперечного сечения бруса в зависимости от отношения сторон h Ь при постоянной величине допускаемого (по условию прочности) крутящего момента. [c.68]

Диаграммы изменений площадей открытых органов распределения представляют собой графики изменения площадей / проходных сечений окон или клапанов в функции от угла поворота коленчатого вала (фиг. 49). [c.67]

На рис. 103, а приведен график изменения площади контакта Рк шины 12,00—18 в зависимости от давления воздуха рш в ней при движении по снежной целине. По мере уменьшения давления воздуха площадь контакта увеличивается, а давление снижается до 0,07-0,08 МН/м2, [c.233]

На рис.12.15 приведен график изменения площади живого сечения канала для трубы с ленточным интенсификатором — площадь поперечного сечения гладкой трубы) в зависимости от шага ленточной вставки. [c.525]

Пример 2. Равномерно нагретый диск центробежного нагнетателя с двусторонним входом воздуха. Профиль диска изображен на фиг. 85, а. Число оборотов в минуту га = 9000. Интенсивности контурных нагрузок на внутренней и наружной поверхностях диска равны нулю. На фиг. 85, б представлен график изменения площади поперечного сечения лопатки по радиусу диска. Число лопаток на двух боковых поверхностях г = 62. [c.156]

Как сказано в 31.5, маховик на валу ведущего звена увеличивает приведенный момент инерции механизма н уменьшает колебания угловой скорости б. В механизмах приборных и вычислительных систем этот способ стабилизации угловой скорости применяется редко, поэтому здесь рассмотрим лишь один приближенный способ расчета маховика, когда приведенные моменты движущих сил и сил сопротивлений зависят от угла поворота звена приведения. Для расчета необходимо иметь приведенные моменты движущих сил 7д и сил сопротивлений Тс за цикл установившегося движения (рис. 31.4, а). Заштрихованные площади на этом графике характеризуют работу моментов сил, которая в соответствии с уравнением (31.6) характеризует изменение кинетической энергии Дк механизма, график изменения которой показан на рис. 31.4, б, где Еко—кинетическая энергия механизма в начале цикла. [c.392]

На рис. 3.4 приведено изменение площади поперечного сечения конфузорного канала вдоль его оси для единичного расхода, когда давление уменьшается от ро 1 МПа до pj = 0,1 МПа по заданному графически закону. Как следует из графиков, по мере уменьшения давления (уменьшения Р) скорость и удельный объем увеличиваются, а площадь поперечного сечения канала убывает. Так происходит до тех пор, пока параметры не достигнут критического значения. Далее удельный объем увеличивается быстрее, чем скорость, и площадь сечения начинает возрастать. В горле такого канала устанавливаются критические параметры, которые совместно с площадью горла и определяют величину расхода. Сделанные выводы справедливы при любых законах изменения давления вдоль оси сопла. Единственное условие, которое при этом должно выполняться, заключается в том, что отношение давления в среде, куда происходит истечение, к давлению торможения на входе в канал должно быть меньше критического. В противном случае в горле сопла не будут достигнуты критические параметры, и расходящаяся часть будет работать как диффузор. [c.95]

Рис. 2-2. Графики изменения расчетных температур жидкости, газа и концентраций пара в процессе тепло- и массообмена r контактном аппарате с площадью поверхности Fr при противотоке (а, 6) и прямотоке (в)

Для выяснения влияния на закон движения гидропривода отклонений осуществляемой линейной площади от необходимой по методике, изложенной в работе [21], рассчитан закон движения гидропривода, имеющий место при реализации линейного закона изменения площади (21). Графики скорости у и модуля ускорения порщня а показаны на рис. 5 сплощными линиями для заданного закона и пунктирными — при осуществляемой площади [зависимость (21)]. Наибольшие отклонения от заданного закона получились при л >0,9 см (осуществляемая площадь значительно отличается от необходимой). Отклонения приводят к увеличению времени и хода торможения на 3,4 мм по сравнению с ходом 10,2 мм при заданном ускорении. Но более медленное падение скорости в конце хода позволяет уменьшить точность установки жесткого упора. [c.312]

Профиль амортизационной иглы показан на рис. 4, а, а отвечающий этому профилю график изменения относительной площади потока в функции хода амортизатора —на рис. 4,6. [c.328]

Из этого следует, что для анализа влияния изменений нет необходимости особо вносить в график выигрыша поправку на снижение КПД г) изменение площади без учета нижней заштрихованной полоски (рис. 3.6) не только дает достаточное представление о влиянии тех или других изменений в схеме, но и позволяет оценить изменение КПД по формуле (3.12), что весьма удобно. [c.101]

Графики изменения массы фермы и площади поперечных стержней по циклам оптимизации показаны на рис. 13.6-13.8. Значение целевой функции F(x) = 2.633 и проектных переменных = = 0.764 и = 0.472 отличаются от тех, что получены в разделе 13.1. Причина этого в том, что при численном решении ограничения [c.489]

Рис. 13,6, График изменения начальной относительной эф фективной площади а - k = 1,4 б - к = . Ъ

При многопереходном редуцировании силы можно рассчитывать по формулам, приведенным в гл. 5 справочника. Силу редуцирования можно определить, используя экспериментальные графики изменения средних осевых напряжений в исходном сечении заготовки (рис. 3). В этом случае величина при определенной деформации на соответствующем переходе каждый раз умножается на площадь нормального сечения исходной заготовки Р = p Fo- [c.309]

Для получения количественных характеристик ползучести обычно проводят испытания цилиндрических образцов на растяжение при постоянной нагрузке и при постоянной температуре. Иногда употребляются устройства, поддерживающие постоянное растягивающее напряжение, когда изменение площади поперечного сечения образца вследствие деформации ползучести становится заметным. График зависимости относительного удлинения образца от времени при постоянной нагрузке называется кривой ползучести. На рис. 143 приведена серия кривых ползучести для красной меди, полученная Дэвисом. На этих графиках по оси ординат отложены значения пластической части деформации, причем начало отсчета для каждой кривой смещено на величину деформации (упругой или упруго-пластической), возникающей в начальный момент при приложении нагрузки. Видно, что с увеличением напряжения (значение его помечено на каждой кривой) скорость пол- [c.228]

Построение графика изменения площади сечения первого стержня View => [c.489]

Давление в большом цили здре равно давлению в малом ци-лиццре, умноженному на соотношение их площадей. В этом случае выигрыш в силе (давлении) во столько раз больше, во сколько раз площадь большего плунжера превышает площадь малого плунжера. Таким образом, усилие на инструмент передается за счет приобретенной энергии давления на гедравлических прессах. Используя анергию давления, можно получить практически любой график изменения усилия по ходу плунжера, иметь ступенчатое движение с любой ны-держкой давления. [c.67]

На рис. 3.4, а линия OABD представляет график изменения для одного цилиндра за время полного цикла, которому соответствует поворот механизма на угол а = 2л. Жидкость подается потребителю за половину оборота, когда поршень вдвигаясь в цилиндр перемещается от правой мертвой точки А до левой Б (см. рис. 3.3, а). Подаваемый за это время объем выражается в соответствии с зависимостью (3.19) площадью под синусоидой ОАВ. Его величина равна согласно (3.13) рабочему объе [у одпопоршневого насоса [c.279]

Заделанный в бетон железный стержень держится в нем силами сцепления, равномерно распределенными по его длине. Для выдергивания стержня к одному из его концов прикладывают силу Р = 2/и(см. рисунок а) на стр. 22). Площадь сечения стержня 2 см длина 1=40 см, длина а—]5сл1. Построить эпюру (график) изменения напряжений в разных сечениях подлине стержня и определить его удлинение. [c.21]

На графике изменения тепловой нагрузки Q от времени I (рис. 12.6, и) площадь 012М соответствует расходу теплоты (2 за весь период г,,, так что [c.385]

Этим способом широко пользуются многие исследователи, хотя точное определение радиуса кривизны изостат иногда сопряжено с трудностями. Пример этого можно найти в гл. И. Рассмотренный метод более всего удобен для решения осесимметричных задач. В этом случае никаких изоклин находить не надо, так как изостаты представляют собой семейство концентрических окружностей, а радиус кривизны каждой изостаты равен ее расстоянию от оси. Главные напряжения в этом случае имеют кольцевое и радиальное направления, что делает удобным вычерчивание вдоль радиуса графика изменения (бг — Се)/г. Интегрирование сводится к нахождению площади под этой кривой. [c.209]

Как уже указывалось выше, алгебраические соотношения (2.35) справедливы, строго говоря, только в условиях пропорционального изменения компонентов Sij, в то время как согласно графикам (см. рис. 5.2) в данном режиме нагружения наблюдаются существенные отклонения от условий пропорциональности. Для исследования влияния этих отклонений на площади петель гистерезиса был проведен параллельно описанному режиму расчет по ступенчатому режиму рис. 5.4. На каждом линейном участке графиков изменения компонентов девиатора напряжений соблюдались условия пропорциональности, а на каждом стыке линейных участков осуществлялась разгрузка элемента материала с дальнейшим отсчетом напряжений и деформаций от состояния, в котором = S i — Asif. Результаты расчета площадей петель гистерезиса практически не отличаются от упомянутых выше значений (о и (Оуу. Таким образом, расчет, приведенный в табл. 5.2, является достаточным для вычисления параметра и. [c.158]

Предельные значения [рди] определяли при ступенчатом увеличении давления и скорости скольжения на подшипниках диаметром 40 и 60 мм и шириной 10 мм, площадь контакта 2 см , ширина контртела 12 мм. Результаты испытаний показаны в виде зависимости температуры и коэффициента трения от времени испытаний (рис. 1.9). Для определения [pavUi строили зависимости линейного износа от давления после 100 ч испытаний при нескольких значениях скорости скольжения (рис. 1,10). Допустимое давление Ра находили на пересечении этих кривых с ординатой 25 мкм. После математической обработки результатов этих испытаний [68] в логарифмических координатах давления и скорости скольжения строили график изменения Ipavhb (рис. 1.11, 1.12). Полученные кривые справедливы только для испытуемых подшипников. Для нахождения [PaV] подшипников других габаритов из тех же материалов необходимы новые испытания. [c.38]

Результаты многократного решения задачи (9.25). .. (9.33) при варьировании tiI , от 6 до 24 % и вр = 0,9 т]ор = 0,8 т]пот = = 0,7 Т1з = 0,8 т] = 0,7 г],, = 0,9 Т1 = 0,8 АГ з = 20 К, АГ = 80 К И АГпг = 10 К выявили существенную зависимость оптимального значения температуры жидкости на входе в холодильник-излучатель ПТП Гарт opt от величины Т1эф. Эта зависимость совместно с графиком изменения минимальных значений удельной площади холодиль ника-излучателя представ- [c.174]

В МЭИ ииж. О. П. Кустовым было исследовано влияние влалсности на характеристики радиально-осевых ступеней с лопаточным и безлопа-точным сопловым аппаратом. На рис. 5-14 показаны схема и основные размеры проточной части радиально-осевой ступени с лопаточным направляющим аппаратом. Основные геометрические размеры ступени i=12 мм, /р=14 мм, h = = 36.5 мм ai=18" (3ip = 90° р2 = 40° f/i = 240 мм, (inT = 64 мм. Схема без-лопаточного соплового аппарата (улитки) показана на рис. 5-15,а. Улитка спрофилирована по методике изложенной в Л. 37]. На рис. 5-15,6 дан график изменения поперечных площадей F вдоль оси улитки. Пунктиром на графике показано теоретическое изменение площадей при различных углах выхода аь Обнаруженное расхождение объясняется погрешностями, допущенными при изготовлении (литье) улитки. [c.108]

Оптимальный вариант распределения толщины окантовки (рис. 13.13) получен при том, что материал не вкладывался в местах наибольших напряжений. На рис. 13.14 показано распределение эквивалентных напряжений в панели после оптимизации при нагружении внутренним давлением (рис. 13.14а) и перерезывающей силой (рис. 13.146). Как видно на рисунках, выбранное ограничение на суммарную толщину панели с окантовкой 5 " =12 мм, позволило удовлетворить ограничения на напряжения по всей площади панели, вютючая полоску шириной 8 мм по кромке выреза. На графике изменения целевой функции (рис. 13.15) видно, что [c.497]

На рис. 63 кривая /—диаграмма пластичности, а кривая 2 — изменение накопленной интенсивности деформации ёо в зависимости от т) у некоторой частицы обрабатываемого металла. Пусть для реализации процесса накопленная интенсивность деформации должна достигнуть величины ё о. Определяя для различных значений т)ёо и Впр, строим график изменения 1/впр в зависимости от ёо- Если площадь, заключенная под этим графиком на участке О ёо ё о, меньще единицы, условие (4.25) выполнено. [c.144]

В бетонную стену заделан стальной стержень (рис. а). Для его выдергивания необходима силаР=2т . Этому препятствуют силы сцепления, равномерно распределенные по его длине. Площадь поперечного сечения стержня 2 см , длина / = 40 см, а—15см. Построить эпюру (график) изменения напряжения в сечениях по длине стержня и найти его удлинение. [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...