Сила Факторы, увеличивающие нагрузк

Шестерни выходят из строя вследствие поломки или износа. Возникающие в действительности нагрузки часто заранее не могут быть определены достаточно точно, так как внешние или внутренние динамические дополнительные силы значительно увеличивают расчетные нагрузки. К тому же на прочность шестерни значительное влияние оказывают различные факторы, также заранее не поддающиеся определению. [c.323]

При асимметричных нагрузках число внутренних силовых факторов увеличивается, появляются сдвигающие и поперечные силы, крутящие моменты. Возникают соответствующие им деформации и перемещения. [c.22]

Если увеличивать силу Я, то после достижения ею некоторого значения равновесие стержня становится безразличным. Нагрузка, при которой начальная форма равновесия перестает быть устойчивой, называется критической. В этом положении действие небольшой поперечной силы, либо каких-то других факторов (эксцентричность приложения силы Р, первоначальные прогибы стержня, неоднородность его материала и т. п.), вызывает непрерывно увеличивающийся прогиб стержня, причем после устранения причины, вызвавшей первоначальный прогиб, стержень не возвращается в первоначальное прямолинейное положение и остается изогнутым. Следовательно, при действии критической силы стержень может находиться в равновесии, будучи либо прямолинейным, либо сохраняя слегка изогнутую форму. [c.163]

Во-первых, упругие свойства наращиваемого тела вызывают приращение напряжений одновременно во всех элементах наращиваемого тела при приращении внешней нагрузки. Во-вторых, ползучесть материала приводит к передаче части усилия от ранее рожденных элементов на вновь рожденные. Наконец, старение материала приводит к возрастной неоднородности, состоящей в большей жесткости (меньшей деформативности) ранее зародившихся элементов по сравнению со вновь рожденными, что уменьшает процесс разгрузки ранее рожденных элементов. Первый фактор объясняет увеличение максимального напряжения при учете последовательности возведения — загружения по сравнению со слу-, чаем загружения массива после его возведения. Второй эффект проявляется на временах порядка времени ползучести материала и усиливается при увеличении времени возведения. При малых временах возведения, когда ползучесть материала не успевает проявиться, решение вязкоупругой задачи наращивания стремится к решению задачи упругого наращивания. При увеличении времени возведения увеличивается эффект разгрузки первого родившегося элемента 0 = 0, и величина Р Т, 0) уменьшается от 1 94 при Г —> о до 0,941 при Г = 40 сут. При дальнейшем увеличении времени Г увеличение жесткости элемента 0=0 по сравнению с позднее рожденными элементами в силу увеличения разности возрастов приводит, как видно йз таблицы, к увеличению величины Р Т, 0). [c.101]

Выражение, связывающее действительную прочность с указанными тремя факторами, можно получить, если рассмотреть приведенную на рис. 1 схему прямоугольной полосы единичной толщины с модулем упругости Е, закрепленной на одном конце и нагруженной на другом конце силами тяжести, действующими как нагрузка Ь. Исследуем три состояния такого тела. Состояния А ш Б будут использованы при выводе уравнения потенциальной энергии тела с трещиной, а состояния Б ж В при выводе уравнения, описывающего состояние неустойчивости трещины. Растягивающее напряжение в теле без трещины (состояние А) равно а, а потенциальная энергия такого тела равна [1 . Чтобы перейти в состояние Б, введем до нагружения малую щелевую трещину длиной е. После смещения нагрузки Ь тело удлинится на АХ относительно состояния А. Теперь исследуем различие в потенциальной энергии в состояниях А ж Б. Во-первых, трещина приводит к образованию новой поверхности, что увеличивает энергию на величину С/д. Во-вторых, ту же приложенную нагрузку должно поддерживать меньшее количество межатомных связей, что уве- [c.15]

Суммарная вязкость разрушения образца в промежуточной области состоит из вкладов компонент как косой, так и прямой доли поверхности разрушения. Оценки их довольно сложны, потому что при продвижении вершины трещины под действием постоянной нагрузки величина высвобождающейся энергии деформации увеличивается, обеспечивая тем самым рост движущей трещины силы и ускорение разрушения при одновременном возрастании пластической зоны, так что требуется совершить большую работу для того, чтобы вызвать разрушение. Точный баланс между этими факторами определяет наступление полной нестабильности. [c.120]

Влияние толщины стенки на структурные изменения и упрочнение связано с изменением силовых характеристик процесса протягивания. При одном и том же натяге на деформирующий элемент и равенстве суммарных натягов сила протягивания деформирующего элемента с увеличением толщины стенки увеличивается (см. рис. 9). Следовательно, увеличиваются и удельные нагрузки в зоне контакта деформирующего элемента с деталью. Повышение давления приводит к возрастанию пластической деформации и более интенсивному образованию текстуры и упрочнения. Математическая обработка результатов исследований влияния натяга на деформирующий элемент, суммарного натяга, толщины стенки детали и твердости обрабатываемого материала на толщину упрочненного слоя позволила установить ее зависимость от указанных факторов [c.39]

Более высокую производительность обеспечивают станки, в которых команда на вывод сверла подается при возрастании крутящего момента на сверле до установленной величины. Однако такое управление циклом, особенно при малом диаметре сверла, оказывается недостаточно эффективным. Лучшим вариантом обработки является сверление с непрерывной стабилизацией нагрузки. Основными силовыми факторами процесса сверления являются крутящий момент на сверле и осевая сила. Исследования [37 ] показали, что, как правило, в качестве регулируемой величины следует выбирать крутящий момент на сверле, так как при -этом обеспечивается наиболее выгодный процесс управления в отношении использования "возможностей сверла и получения наибольшей производительности. В то же время осевая сила при управлении по моменту оказывается значительно меньше критического значения, в связи с чем повышается точность обработки в результате устранения увода сверла и разбивания отверстия. Управление процессом сверления целесообразнее проводить путем изменения величины подачи, а не скорости резания. При этом несколько увеличивается производительность и значительно упрощается техническое исполнение САУ. [c.553]

Анализ ряда литературных источников показывает, что при расчетном определении тяговых усилий, необходимых для преодоления большегрузными автопоездами наибольших дорожных подъемов, не учитывают увеличения нагрузки на ведущие мосты тягачей от составляющей силы, необходимой для преодоления сопротивления качению и движению на подъеме прицепного состава. Но, как показывают расчеты, при значительных массах автопоездов (34—52 т) нагрузка ведущих мостов может увеличиваться на величину до 10%, что важно учитывать при эксплуатации автопоездов на дорогах с низким коэффициентом сцепления, когда сцепные качества являются основным фактором, сдерживающим использование автопоездов с увеличенными полными массами. [c.71]

Экспериментальные зависимости сил резания от режимов-и условий обработки при ленточном шлифовании имеют сложный характер изменения. Их анализ с точки зрения отношения flz/p позволяет раскрывать физическую сущность процесса и предвидеть их значения при изменении тех или иных режимов и условий шлифования. Например, с ростом глубины резания ожидается увеличение составляющих сил резания Ру и Pz сечения стружки, ее длины и силы натяга в системе СПИД. Объем срезаемого металла одним зерном увеличивается, и, следовательно, возрастает нагрузка на него. Общие силы резания увеличатся. В то же время увеличение глубины резания смещает отношение Oz/p в сторону больших значений. Доля трущих и скоблящих зерен уменьшается, что приводит к снижению Ру и Pz. В конечном итоге действие двух противоположных факторов приводит зависимости Ру и Pz=f(t) к сложному виду. [c.24]

Силы сопротивления связаны с трением в подвижных соединениях станка (направляющих, опорах, передачах). При смешанном трении силы трения, зависят преимущественно от нормальной нагрузки и от скорости относительного перемещения. Кроме того, при покое эта сила (ее рубежное значение) увеличивается со временем неподвижного контакта. Типичная зависимость коэффициента смешанного трения от скорости скольжения и от времени неподвижного контакта показана на рис. 43. Важным для точностных расчетов является разброс значений силы смешанного трения от влияния случайных факторов. По данным ряда исследований, дисперсия сил трения в опорах и направляющих станков нередко того же порядка, что и среднее ее значение. Для приближенных расчетов принимают коэффициент смешанного трения / = 0,05-7-0,2. [c.60]

Из рассмотрения формулы (15) видно, что машинное время Т может быть уменьшено двумя путями повышением скорости резания и увеличением подачи. Подача — технологический фактор, влияющий на качество обработанной поверхности, а следовательно, зависящий от него. Увеличение подачи вызывает увеличение силы, действующей на станок, изделие, инструмент, приспособление. Это, в свою очередь, повышает тепловую и динамическую нагрузку на лезвие инструмента. При этом, если инструмент обладает недостаточной прочностью, могут произойти преждевременный износ и разрушение инструмента. Вследствие увеличения действующей силы будет искажаться форма обрабатываемого изделия и увеличиваться износ станка. При увеличении подачи ухудшается качество обработанной поверхности, следовательно, существует какой-то предел, когда увеличение подачи станет невозможным, так как обработанная поверхность не будет отвечать технологическим требованиям. Однако с точки зрения стойкости режущего инструмента выгоднее работать при возможно большей подаче, чем при большей скорости резания, так как при увеличенной подаче происходит меньший нагрев инструмента, чем при увеличенной скорости резания. [c.325]

При циклических нагрузках указанная неполная упругость приводит к рассеянию энергии. Роль дислокаций в этом явлении сложная. Во-первых, сила, приложенная к дислокации, имеет демпфирующий характер, так как скорость перемещения дислокаций может не совпадать со скоростью нарастания или уменьшения внешних сил, что приводит к отставанию перемещения дислокации (т. е. деформации) от напряжения, Во-вторых, если частота пульсаций внешних сил совпадает с резонансной частотой линий дислокаций, то расхождение между напряжением и деформацией будет увеличиваться. Оба эти эффекта сильно зависят от частоты пульсации внешних сил. Наконец, в-третьих, яа внутреннее трение оказывают влияние также те напряжения, которые окружают дислокацию, и эффективность этого фактора зависит от амплитуды напряжения внешних сил. [c.382]

Несущие конструкции перекрытий вертолетных площадок рассчитывают на вертикальные силы от веса вертолета с учетом динамических воздействий при его грубой посадке. Влияние динамических факторов на жесткие перекрытия изучено недостаточно и по некоторым данным может увеличивать статические нагрузки в 1,5—2 раза. Коэффициент надежности по нагрузке для веса вертолетов можно принимать равным единице. Давление от колес передается на покрытие в виде сосредоточенных сил, условно распределенных на площади круга. Схема расположения колес, передающиеся на них усилия и диаметры условных кругов контакта колес с покрытием приведены в табл. 17.1 и на рис. 17.9. [c.436]

От чего же зависит сила сцепления колеса с рельсом От многих факторов. К ним относятся следующие нагрузка, передаваемая колесной парой рельсам упругие свойства материала бандажа и рельса состояние и свойства поверхностных слоев бандажа и рельса скорость движения локомотива климатические и метеорологические условия сцепления динамические процессы, связанные с состоянием экипажной части локомотива, а также конструкцией и состоянием пути, характером изменения вращающего момента и др. Влияние каждого из этих факторов на силу сцепления, а следовательно, реализуемую силу тяги неодинаково. Установлено, например, что одновременное повышение твердости материала бандажа и рельса улучшает условия сцепления, в то время как повышение твердости одной из контактирующих поверхностей может эти условия ухудшать. Увеличение нагрузки от колесной пары на рельсы улучшает условия сцепления и увеличивает реализуемую силу тяги. Именно этим вызваны некоторые конструкторские решения по балластировке локомотивов. [c.10]

Мерой влияния срыва на несущем винте служит отношение коэффициента силы тяги к коэффициенту заполнения Ст/о, которое определяет средний по диску винта коэффициент подъемной силы лопасти. На режиме висения могут быть получены достаточно высокие значения Ст/о до наступления срыва и увеличения профильных потерь мощности. Однако при полете вперед на стороне отступающей лопасти углы атаки увеличиваются для обеспечения той же нагрузки, что и на стороне наступающей лопасти (см. разд. 5.6), так что срыв начинается при существенно меньших Ст/о. Профильная мощность увеличивается, если в срыве находится значительная часть диска винта. Важно отметить, что нарастание вибраций и нагрузок на винт происходит резко в результате больших переменных составляющих шарнирных моментов лопасти, периодически попадающей в срыв. Срыв на несущем винте вертолета подробно рассмотрен в гл. 16. Предельная величина Ст/о, определяемая при полете вперед срывом, уменьшается при увеличении скорости полета или про-пульсивной силы винта, поскольку оба эти фактора увеличивают неравномерность распределения углов атаки по диску. С другой стороны, для заданного Ст/о влияние срыва проявляется при некотором критическом значении i, которое увеличивается при снижении нагрузки на лопасть. Поскольку наименьшее допустимое значение Ст/о ограничено возможностями увеличения площади лопасти (по соображениям ухудшения массовых и летных характеристик), предельная величина [х, обусловленная срывом, является важным конструктивным параметром вертолета. [c.305]

Пузырьковый режим. Пузырьковый режим кипения отличается высокой интенсивностью теплоотдачи при сравнительно небольших температурных напорах (опытные данные по кипению воды приведены на рис. 3.19). Теплоотдача не зависит от сил тяжести, формы поверхности нагрева и ее размера, если она остается гораздо больше отрывного диаметра пузыря, который при атмосферном и более высоких давлениях не превышает 2 мм. С ростом давления р коэффициент теплоотдачи а увеличивается. В области низких давлений (для воды р < 2 10 Па) кипение приобретает особенности — возникают значительные перегревы жидкости, работа центров парообразования отличается крайней нерегулярностью, процесс роста паровых пузырей, размеры которых в момент отрыва достигают 10—100 мм, носит взрывообразный характер. Это приводит к заметным колебаниям температуры поверхности нагрева и большим выбросам кипящей жидкости. Помимо давления, режимных параметров (задаваемое на поверхности нагрева значение Т или q свойств жидкости на процесс заметное влияние оказывают материал и толщина греющей стенки, а также такие трудно контролируемые факторы, как условия смачиваемости на поверхности нагрева и ее микрошероховатость. Эффекты, обусловленные свойствами поверхности нагрева, обычно проявляются одновременно, что еще больше затрудняет их учет. Для пузырькового кипения характерно явление гистерезиса. Если сначала увеличивать тепловую нагрузку, последовательно проходя ряд стационарных режимов кипения, а после достижения некоторого q < q - начать ее уменьшать, то кривые q (Д Т), полученные при увеличении и уменьшении нагрузки, не совпадут, причем более высокой оказывается теплоотдача при обратном ходе. В силу указанных факторов опытные данные по теплоотдаче при пузырьковом кипении имеют значительный разброс. [c.233]

Собственные частоты основного тона колебаний отдельных поперечных рам определяются из уравнения (412) с учетом внецентренного приложения нагрузок на продольные балки. В запас следует значения величин, определяющих упругие характеристики (высоту колонн, моменты инерции поперечных сечений, модули упругости бетона), принимать такими (в пределах возможных изменений), чтобы определить нижнюю границу частоты. Прогиб продольных балок от постоянной нагрузки должен быть не больше прогиба ригеля поперечной рамы. Определенная в результате такого расчета частота уменьшается за счет податливости машины примерно на 10%, однако участие в колебаниях нижней плиты увеличивает расчетную частоту по крайней мере на 10%, вследствие чего оба этих фактора не учитываются в расчете. Тяга вакуума конденсатора, как безмассо-вая сила, в динамический расчет не вводится. Однако если конденсатор жестко соединен с машиной, то тогда необходимо, на худший случай, вводить в динамический расчет вес конденсатора, полностью заполненного водой. Собственные частоты всех поперечных рам должны быть примерно одинаковы и по крайней мере на 20% выше рабочего числа оборотов. [c.287]

Для достижения большйх тепловых нагрузок при парообразовании в тонком слое необходимо, чтобы отношения /г к f (см. рис. 3.15) и соответственно с к f оставались постоянно больше единицы. Расстояние с между двумя зародышами недоступно предварительному расчету необходимо хотя бы качественно представить, какие факторы оказывают влияние на h f и /f. Отношение /г/f уменьшается при увеличении граничного угла, увеличивается с ростом тепловой нагрузки, давления насыщенного пара, шероховатости стенки, с ростом содержания таза в жидкости и с уменьшением теплопроводности и тепло- емкости стенки. Итак, для достижения возможно больших тепловых нагрузок на поверхности нагрева, покрытой тонким -слоем жидкости, при отсутствии сил тяжести необходимо иметь [c.151]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...