Коэффициент сопротивления решетк

При растекании потока перед решеткой линии тока искривляются. Если в качестве распределительного устройства взята плоская (тонкостенная) решетка, у которой в отличие, например, от трубчатой решетки проходные отверстия не имеют направляюш,их стенок (поверхностей), то возникающее поперечное (радиальное) направление линий тока, т. е. скос потока, неизбежно сохранится и после протекания жидкости через отверстия. Это вызовет дальнейшее растекание, т. е. расширение струйки 1 и падение ее скорости за счет сужения струйки 2 и повышения ее скорости. Чем больше коэффициент сопротивления решетки, тем резче искривление линий тока при растекании жидкости по ее фронту, а следовательно, за решеткой значительнее расширение сечения и соответственно уменьшение скорости струйки 1 за счет струйки 2. Вследствие этого после определенного (критического или оптимального) значения коэффициента сопротивления опт плоской решетки, при котором поток за ней полностью-выравнивается, т. е. скорости в обеих струйках становятся одинаковыми, дальнейшее увеличение приводит к тому, что за решеткой скорость струйки 2 возрастает даже по сравнению со скоростью струйки /, возникает новая деформация поля скоростей в виде обращенной или перевернутой неравномерности (рис. 3.3). [c.80]

Допустим, что скорость одной из двух струек перед решеткой равна нулю — случай полной неравномерности, имеющей место при набегании на решетку узкой струи (рис. 3.4). Все описанное справедливо и для этого случая вследствие торможения при набегании на решетку узкая струя будет растекаться по ней в поперечном направлении растекание будет продолжаться и после протекания жидкости через отверстия плоской решетки в виде отдельных струек. Однако по мере увеличения коэффициента сопротивления решетки поперечное (радиальное) растекание струек будет непрерывно расти, а следовательно, будет возрастать до бесконечности и степень растекания жидкости (расширения потока) за решеткой, так что скорость потока будет стремиться к нулю. При этом степень растекания [c.80]

Если на пути потока (рис. 3.6, б) установить решетку, то струя, набегая на нее со стороны задней стенки аппарата, начнет по ней растекаться в сторону передней стенки (входного отверстия). Так как степень искривления линий тока при этом будет увеличиваться вместе с ростом коэффициента сопротивления решетки р, при определенном значении этого коэффициента вся жидкость за плоской решеткой будет перетекать к передней стенке аппарата и от нее изменит свое направление на 90° в сторону общего движения. Вследствие турбулентного перемешивания с окружающей средой струя за решеткой на всем пути будет подсасывать определенную часть неподвижной жидкости, и в области, прилегающей к задней стенке, образуются обратные токи. Таким образом, профиль скорости за плоской решеткой при боковом входе в аппарат получится перевернутым , т. е. таким, при котором максимальные скорости за решеткой будут соответствовать области обратных токов, образующихся свободной струей при входе (рис. 3.6, а п б). [c.85]

Решение уравнения (4.16) [пли (4.17)] совместно с выражениями (4.11) и (4.12) дает в общем виде связь между распределением скоростей перед решеткой и за ней и коэффициентом сопротивления решетки. [c.95]

При подборе коэффициента сопротивления решетки ио сечению на основании уравнения (4.25) для превращения равномерного профиля в неравномер)1ый против большей скорости решетка с меньшим значением [c.98]

Как видно, величина Кф не имеет отрицательных значений, т. е. перевернутый профиль скорости не получается ни при каких Срг-Наоборот, чем больше коэффициент сопротивления решетки, тем большее выравнивание скоростей происходит по ее фронту. Если вплотную к выходу потока из плоской тонкостенной решетки приставлены продольные направляющие поверхности (рис. 4.3) или если в качестве распределителя скоростей применена объемная решетка, проходные каналы которой не позволяют входящим в них струйкам перемешиваться, то коэффициент выравнивания потока за такой решеткой остается таким же, что II непосредственно перед ней, т. е. всегда К = Кф. [c.99]

Для этого найдем зависимость между коэффициентами неравно.мерности. и коэффициентом сопротивления решетки ц,. Умножим все члены (4.26) каждой /-Й трубки тока на относительный расход Qi Шог/о - . [.,1 и просуммируем полученные выражения почленно [c.100]

Последние формулы в пределах применимости данной гидравлической теории дают связь между коэффициентом неравномерности перед решеткой, заданной степенью неравномерности за ней, и коэффициентом сопротивления решетки также и для случая, когда нет четко выраженных границ струи ни в сечении О—О ни в сечении 2—2, т. е. для потока во всем сечении канала (рис. 4.6). [c.104]

Аналогично выражению (4.28) для случая регулярной неравномерности формулы (4.46)—(4.53) показывают, что неравномерность потока уменьшается с ростом коэффициента сопротивления решетки до = 4, [c.104]

Величина бро зависит от коэффициента сопротивления решетки и отношения площадей Р, 1Ро- Как будет показано опытами (см. гл. 7), в условиях неполного растекания струи по решетке, при [c.109]

Таким образом, формулы (4.109)—(4.111) позволяют найти по заданным значениям Т к/ о. и Л р потребный коэффициент сопротивления решетки, обеспечивающий заданный коэффициент неравномерности распределения скоростей Л4р в сечении, расположенном непосредственно за решеткой. Наоборот, задаваясь определенным коэффициентом сопротивления Ср решетки, можно при заданном отношении площадей и [c.112]

Как показали опыты, такой расчет сопротивления участка О—0— 2—2 дает результат, близкий к расчетному, пока выполняется условие (4.81). При > Спред увеличение коэффициента сопротивления решетки связано с соответствующим повышением перепада статических давлений [c.112]

Величина а, а следовательно, Сд/0, являются функциями коэффициента сопротивления решетки Для определения этой зависимости были проведены специальные опыты [176, 220] с проволочными (прутковыми) решетками (рис. 5.2). На основании результатов этих опытов была предложена эмпирическая формула, справедливая при > 0,7 [c.120]

Коэффициент сопротивления решетки зависит не только от ординаты у, но и от угла 0. Так как угол 0 и изменение коэффициента сопротивления решетки по сечению малы, выражение (5.24) можно приближенно представить в виде [c.123]

Первый член правой части этого уравнения характеризует изменение первоначального профиля скорости однородной решеткой (плоской с постоянным по сечению коэффициентом сопротивления), установленной нормально к потоку (tg 0 = 0), второй — влияние изменения коэффициента сопротивления решетки вдоль ее поверхности, а третий — влияние наклона решетки (величины tg 0). Это уравнение дает линейную связь между распределением скоростей соответственно перед решеткой ш—сс и за ней и ее тремя характеристиками коэффициентом сопротивления р, коэффициентом преломления В и углом наклона 0. [c.127]

Коэффициент расхода через отверстия решетки уменьшается от центра к периферии. Частично это поясняет, почему в выражении (4.71) и других при величине p множитель ki[c.168]

Рис. 7.10. Зависимость коэффициента поля скоростей Мл от коэффициента сопротивления решетки при центральном входе потока вверх аппарата

Предельный коэффициент сопротивления решетки, соответствующий полному перетеканию жидкости за решеткой от задней стенки аппарата к передней, для всех значений Б /Бд > 10 при боковом входе получается почти одинаковым пред = 20 -ч-ЗО. Перетекания жидкости за плоской решеткой не происходит, если на нее наложить спрямляющее устройство в виде ячейковой решетки (см. табл. 7.6). [c.181]

Следует еще отметить, что выравнивающее действие решеток при большой регулярной неравномерности потока аналогично описанному для других видов неравномерностей. Так, например, по распределению скоростей в различных сечениях (см. рис. 1.25) видно, что вначале с увеличением коэффициента сопротивления решетки профиль скорости, имеющий в сечении перед решеткой сильно вытянутую форму, в сечениях на конечных расстояниях за ней выравнивается. Практически выравнивание скоростей в рассматриваемых сечениях заканчивается уже при tp 2. [c.191]

Требуемый коэффициент сопротивления решетки из уголков может быть выбран по этой формуле при п 1. [c.208]

Как показало исследование [Л. 519], достаточно высокие скорости фильтрации и коэффициент сопротивления решетки делают возможной работу от одного вентилятора (воздуходувки) псевдоожиженного слоя непрерывного действия, разбитого на ряд отделений вертикальными перегородками, имеющими внизу небольшие отверстия Для устойчивой работы требуется тем большая скорость фильтрации, чем меньше коэффициент сопротивления решетки и чем больше число отделений и требуемая разность уровней слоя Ah в первом и последнем по ходу материала отделениях. Напор А/г определяет гидродинамически пропускную способность данного аппарата по материалу. [c.217]

Аналогичное, несколько более полное решение было дано позднее Г. И. Тагановым [128]. На основе этих же методов автором [45] было получено выражение, позволяющее в случае большой неравномерности потока, т. е. большой начальной разности скоростей двух трубок тока прямого канала, найти значение коэффициента сопротивления решетки, обеспечивающее заданную степень равномерности распределения скоростей по сечению, расположенному на конечном расстоянии за решеткой. и [c.11]

Таким обра.зом, степень растекания жидкости в сечениях на конечном расстоянии за плоской решеткой всегда значительнее, чем по ее фронту. Если при критическом значении коэффициента сопротивления решетки за ней достигается равномерное распределение скоростей, то на самой решетке поток остается еще неравномерным. [c.80]

Дальнейшее увеличение коэффициента сопротивления решетки должно привести к тому, что перетекание жидкости к стенкам трубы (канала) будет усиливаться, образующаяся при этом кольцевая струя будет все больше поджиматься, скороаь ос возрастет, а зона обратных токов, ссответствешю расширится (рис. 3.5, б). Вследствие того, что искривление линий тока при растекании по фронту решетки происходит очень резко, рассматриваемая де( . ормация потока за решеткой должна иметь место в сечениях, очень близких к решетке (тем ближе, чем больше tj,). [c.81]

Если растекание струек вдоль поверхности рещетки при выходе из ее отверстий устранить путем установки направляющих пластин, то перевертывания профиля скорости не произойдет, и при достаточно большом значении коэффициента сопротивления решетки установится равномерное распределение скоростей (рис. 3.6, в). [c.85]

До сих пор рассматривалось растекание жидкости с малой регулярной и с полной неравномерностями потока. При большой регулярной неравномерности нет резкой границы между трубками тока с различными скоростями и нет узкой одиночной струи (рис. 3.9, а), поэтому растекание жидкости по решетке имеет промежуточный характер. Выравнивание потока за решеткой будет, очевидно, достигаться при критическом коэффициенте сопротивления р = опт. имеющем большее значение, чем при малой регулярной неравномерности, но меньшее, чем при полной неравномерности. При коэффициенте сопротивления решетки р >> профиль скорости на конечном расстоянии будет перевернутым (рис. 3.9, в), и максимальная скорость за пешеткой окажется в той части сечения, в которой перед решеткой она была минимальной (рис. 3.9, 6), и наоборот. [c.87]

Как уже отмечалось в гл. 3 и как показывают опыты (см. ниже), распределение скоростей на конечном расстоянии за рещеткой (сечения 2—2) не получается равномерным даже при полном растекании струи по этому сечению, тогда и в этом случае коэффициенты неравномерности больше единицы, т. е. уИг > 1 ч Л 2к > 1 Оптимальный коэффициент сопротивления решетки получится при минимальных значениях Л42к и Л о [c.103]

С помощью уравнений (4.82)—(4.97) можно решить поставленную в предыдущей главе третью задачу. Соответствующие выражения для решения четвертой задачи получим, если в последние формулы в.место Р подставим величину Е . После упрощений, заменяя индекс потр на опт, получим при > Спред следующис оптимальные значения коэффициента сопротивления решетки [c.110]

Выражение (4.117) приводится к виду оуд 1 — (Ро Рч) = 1 + + (Рд1РрУ — 2Рд Рр. Если коэффициент сопротивления решетки р больше то следует принимать [c.113]

На рис. 5.5 приведены зависимости коэффициента выравнивания потока К = Аша/Агйо от коэффициента сопротивления решетки р, построенные как по расчетным формулам, так и на основании данных измерений распределения скоростей [128, 167, 196]. Наиболее близко опытные данные совпадают с расчетными, полученными по выражению (5.56), в которое входит коэффициент а, определяемый эмпирической формулой (5.8) (кривая К = 1 ( р), построенная по формуле (4.28), проходит значительно ниже опытных точек). Это относится как к проволочным сеткам [167, 196], так и к перфорированным решеткам [128]. [c.131]

Из последних двух формул следует, что наличие сопротивления в выходном участке камеры аппарата действительно приводит к снижению неравномерноегн распределения скоростей по сечению камеры, вызванной подсасываюш,им действием выходного отверстия. Чем больше коэффициент сопротивления решетки, тем значительнее уменьшение неравномерности. [c.144]

Отметим, что в сечении перед решеткой, достаточно удаленном от нее, статическое давление ирактически одинаковое как в струе, так и вне ее, что подтверждает сделанное предположение р = ро [выражение (4.67)1. Тоже самое справедливо и для сечения, расположенного за решеткой, что подтверждает предположение р"==Рг [уравнение (4.69)1. Кроме того, в рассматриваемых сечениях при данном отношении площадей Ру Рц = 9,6 и данном коэффициенте сопротивления решетки 30 статические давления близки по значению, что для данных условий подтверждает предположение ро р<> [формула (4.91)1 или же бр л 0. Однако, как показали более подробные исследования (рис. 7.3), последнее условие при дальнейшем увеличении перестает быть верным, и чем больше отношение площадей тем выше значение р, при котором относительная [c.163]

Растекание струи по фронту решетки. По диаграммам распределения скоростей (см. табл. 7.1, 7.2) можно видеть, что первонач.альный профиль скорости иа выходе из подводящего участка также неравномерен (см. первый столбец при ц, 0). В не.м имеется завал слева, соответствующий отрыву потока при повороте па 90 в подводяще.м отводе, и максиму.м скоростей, смещенный относительно оси симметрии вправо. Это смещение максимума скоростей наблюдается при всех значениях решетки. Из табл. 7.1 видно, что при малых коэффициентах сопротивления решетки, примерно до = 4, узкая струя с описанным первоначальным характером профиля скорости, набегая на решетку и растекаясь по ней, расширяется так, что скорости во всех точках падают, при этом монолитность струи в целом еще не нарушается, т. е. струя проходит через решетку одним центральным ядром (не считая распада ядра на отдельные струйки при протекании через отверстия решетки.) [c.169]

При всех значениях /" к/То с увеличением коэффициента сопротивления решетки вначале пронсхо тит последовательное выравнивание поля скоростей в сечениях за решеткой, а затем появляется новое искажение ноля скоростей вследствие перетекания жидкости от периферии к центру. [c.176]

Эту формулу можно при.менять, ио крайне . мере, в iipe, e. iax ц < < 10Э Экспериментальные коэффициенты сопротивле1 ия входного участка модели аппарата оуч при центральном входе потока вверх в зависимости от коэффициента сопротивления решетки показаны иа рис. 7.22. Здесь же даны расчетные кривые, построенные по формулам (4.115) и (4.116). В уравнении (4.115) в пределах < Сп1и>д 0.06 - 1 I [c.189]

Дальнейшее увеличение коэффициента сопротивления решетки приводит к изменению знака отклонения скоростей от среднего значении, так что вытянутая до реше1ки форма профиля скорости переходит в вогнугук) форму за ней, причем там, где перед решеткой наблюдается резкое падение скоростей (вблизи стенок), екороети за решеткой резко возрастают. Сечение, в котором начинает нз.меняться знак отклонения скоростей, тем ближе к решетке, чем больше коэффициент сопротивлении. Так как при 2 некоторая неравномерность (выпуклость) профиля скорости, [c.192]

Решетки для расширенного участка подводящего канала перед входом в аппарат выбирали по данным, приведенным в гл. 4. Раечетное значение коэффициента сопротивления решетки для данных условий л 5 (/ [c.196]

На рис. 9.15 показаны схема подвода потока к электрофильтру, установленному на первом ответвлении коллектора (с наибольшим значением Му, = 1,32), и поля скоростей в сечении на выходе из первого электрополя (сечение 2—2) для двух вариантов газораспределительных решеток (f -- 0,45 и f - 0,35). Лучшее результаты получены, когда за коленом с направляющими лопатками обе решетки имели f = 0,35 (Му = 1,04 (зместо Л4к = = 1,22 при f 0,45). Большее значение коэффициента сопротивления решетки (f — меиыисс) по сравнению с коэффициентом сопротивления решетки для установок, рассмотренных выше, потребовалось именно вследствие неравномерного распределения скоростей по сечению первого ответвления коллектора. [c.251]

В опытах по определению гидравлического сопротивления колпачковых решеток оказалось, что в устойчивом режиме работы коэффициент сопротивления решетки р несколько выше сопротивления той же, но обнаженной решетки р, а именно gp= (1- 1,1) р, что по крайней мере качественно подтверждается и данными [Л. 630]. [c.210]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...