68 том продольные — Динамические схем

Фиг. 50. Динамические схемы продольных и крутильных колебании.

Подвижная система возбудителя представляет собой пространственную конструкцию, и при воздействии высокочастотной вибрации следует учитывать ее упругие свойства. Во многих случаях при этом необходимо рассматривать колебания конструкций, состоящих из цилиндрической оболочки, соединенной с круглой плитой, имеющей ребра или вырезы. Однако наиболее важным является определение первой собственной частоты продольных колебаний подвижной системы. В динамической схеме вибровозбудителя подвижную систему часто приближенно представляют в виде двух инерционных элементов, соединенных упругим элементом. [c.273]

Фиг. 42. Динамические схемы крутильных и продольных колебаний.

Рассмотрим приемы оптимизации схемы срезания припуска на общем примере точения цилиндрической поверхности с продольным, радиальным и тангенциальным движением подачи инструмента фрезерования и протягивания плоской поверхности (рис. 3.8). Статическая схема представляет собой совокупность площадей среза всеми резцами за цикл обработки, динамическая схема - совокупность следов режущей кромки за равные интервалы пути или времени в пределах цикла. На этих схемах [c.64]

Двухслойная схема турбулентного пограничного слоя. Определим коэффициент трения на продольно-обтекаемой пластине с турбулентным пограничным слоем путем решения интегрального уравнения -динамического пограничного слоя, которое в осредненных величинах имеет вид [c.138]

В образцах в зависимости от их форм и размеров, типа возбудителя и приемника, способа крепления и схемы приложения динамической нагрузки можно возбуждать продольные, изгибные, крутильные и более сложные виды колебаний. Данный метод можно использовать также при вибрационных испытаниях крупногабаритных изделий, однако при этом существенно изменяется методика испытаний, способы приложения нагрузок, а также способы возбуждения и регистрации колебаний. Метод используется также при оценке интегральной жесткости крупногабаритных конструкций [11, 22] и не может быть использован при локальном определении физико-механических характеристик в изделии. Для практического применения этого метода необходимо знать геометрические размеры изделия и плотность материала, обеспечить условия закрепления изделия на опорах и преобразователей на изделии, а также нормальные температурно-влажностные условия окружающей среды. [c.87]

Описанная кинематическая схема положена в основу ряда возбудителей, отличающихся друг от друга размерами и величиной развиваемых динамических перемещений и усилий. На рис. 67 показан продольный разрез малогабаритного возбудителя, у которого эксцентриситет расточки главного вала Ri и радиус кривошипа / 2 равны 8 мм, поэтому амплитуда максимальных динамических перемещений составляет 16 мм. Неравномерная скорость V изменения амплитуды перемещений в кривошипном механизме затрудняет программирование режима испытаний, так как продолжительность действия переходных режимов при изменении напряжений программы зависит от уровня этих напряжений. Для устранения этого недостатка, жесткость нагружаемой, системы выбирается такой, чтобы угол а поворота кривошипа относительно главного вала, соответствующий максимальному напряжению программы, составлял не более 50— 60° [3]. В этом случае при программировании будет использоваться практически линейный участок кривой v = f(a). [c.109]

Конструкция машины показана на схемах продольного (рис. 100) и поперечного (рис. 101) разрезов. К нижней части станины 25 (рис. 100) прикреплена плита 1, на которой установлен унифицированный кривошипный возбудитель динамических перемещений 3 с приводным электромотором 2 (описание возбудителя приведено в гл. V). Низкочастотный кривошипный воз- [c.158]

Для таких целей, однако, оказывается в ряде случаев значительно более удобным мембранный датчик динамических давлений, принципиальная схема которого приведена на фиг. 6, д. Такой датчик, действующий на основе использования продольного способа управления затрудненным тлеющим разрядом, разработан автором совместно с А. А. Байковым [5]. Здесь мембрана М прогибается под действием контролируемого давления, приближаясь к электроду Э. При этом повышается падение напряжения на датчике. Используя достаточно жесткую мембрану, имеющую высокую частоту собственных колебаний, можно получить датчик, пригодный для регистрации быстротечных процессов. [c.129]

Продольная сила возбуждает в пластине продольные колебания, поперечная сила, возбуждая изгиб-ные колебания, снижает порог динамической устойчивости ее. Схема возбуждения колебаний в наклонном излучателе показана на рис. 8.18. Решение задачи состоит в совместном рассмотрении продольных и изгибных колебаний пластины с целью обнаружения влияния на динамическую устойчивость ее величины угла, под которым действует возбуждающая сила. [c.236]

Динамические модели упругих систем формируются, исходя из заданных расчетных схем. Пространственные модели должны включать блоки уравнений изгиба, кручения, растяжения и сдвига, т.е. необходимо формировать уравнение типа (2.23). Плоские модели устойчивости упрощаются из-за отсутствия кручения. В расчетной практике часто пренебрегают сдвигом, инерцией вращения и продольными перемещениями, что идет в запас устойчивости [307]. [c.198]

Рис. в. Схема динамического гашения продольных колебаний Катковым гасителем [c.331]

Рис. 10. Схемы динамического гашения колебаний маятниковым гасителем а — крутильные колебания, б — продольные колебания

На рис. 26 показана схема простейшего поглотителя колебаний вязкого типа, присоединенного к демпфируемому объекту с одной степенью свободы. Поглотители широко используют для гашения как продольных, так и крутильных колебаний при этом они пригодны для демпфирования колебаний, изменяющихся по любым законам. При подавлении моногармонических колебаний поглотители колебаний менее эффективны, чем динамические гасители с трением, однако даже в этом случае зачастую им отдают предпочтение из-за конструктивной простоты и отсутствия упругого элемента, склонного к усталостным поломкам. [c.342]

Действующие на конструкцию нагрузки описываются для расчетных фрагментов и в общем случае являются композициями трех составляющих продольной (в плоскости сечения конструкции), поперечной (в окружном направлении) и динамической. Каждая из составляющих задается отдельно, а их взаимосвязь обеспечивается использованием ссылок. При этом различные продольные составляющие нагрузок могут иметь одинаковые законы изменения в окружном направлении и во времени. Подобный подход позволяет описать различные схемы нагружения изделий осесимметричное, неосесимметричное, статическое и динамическое. [c.332]

Все компоненты нагрузок рассматриваются в общем случае как композиции продольных, поперечных и динамических составляющих и отображаются на чертеже в заданном масштабе применительно к различным схемам нагружения конструкции (осесимметричное, неосесимметричное, статическое, динамическое). Визуализация неосесимметричных нагрузок осуществляется выборочно для заданных законов распределения нагрузок в окружном направлении. [c.365]

Продольные нагрузки могут быть вычерчены на графопостроителе (рис. 24.8). В рассматриваемой задаче задание нагрузок на этом заканчивается, так как в схеме нагружения конструкции отсутствуют поперечные и динамические составляющие. Вся информация о внешней среде сохраняется в наборе ВН. СРЕДА. [c.398]

Рассмотрим установившееся течение поглощающей и излучающей жидкости между двумя параллельными бесконечными плоскими пластинами, возникающее при движении верхней пластины с постоянной скоростью м нижняя пластина при этом остается неподвижной. На фиг. 14.1 показана схема течения и система координат. Температуры нижней и верхней пластин постоянны и равны Т и Гг соответственно. Расстояние между пластинами равно L. Если предпола тть, что жидкость несжимаема и свойства ее постоянны, динамическая и тепловая задачи разделяются. Скорость в продольном направлении и у) удовлетворяет уравнению движения [c.582]

Упрощенная схема цепного рабочего органа многоковшового экскаватора получена из предпосылки, что жесткость препятствия существенно меньше жесткости даже наиболее податливых элементов рассматриваемой системы. В тех случаях, когда это условие не соблюдается, приходится цепной рабочий орган заменять эквивалентным упругим стержнем, продольные колебания которого описываются дифференциальным уравнением второго порядка в частных производных. Однако в некоторых случаях, например, при решении динамических задач энергетическим методом, может быть предложен более простой путь. [c.106]

Ниже мы рассматриваем задачи о поперечных колебаниях системы с одной степенью свободы (балка с точечной массой), но все выражения для перемещений легко распространить и на случай динамического растяжения или сжатия (продольные колебания) или динамического кручения. Имеем в виду для поперечных колебаний схему рис. 226. [c.338]

На рис. 5.35 показана блок-схема САУ за счет изменения подачи в процессе обработки деталей. Датчиком 1 измеряется приведенное упругое перемещение системы СПИД. Сигнал, поступающий с датчика 1, в сравнивающем устройстве 2 сопоставляется с сигналом, поступающим от задатчика 3, определяющего размер динамической настройки. После усиления в электронном усилителе 4 результирующий сигнал подается в электродвигатель 5 исполнительного механизма 6, изменяющего величину продольной подачи гидрокопировального суппорта станка таким образом, чтобы приведенное упругое перемещение системы СПИД оставалось постоянным. Так, увеличение припуска на заготовках увеличивает силу резания, упругие перемещения возрастают (при положительной жесткостной характеристике системы СПИД). Однако уменьшение подачи уменьшает силу резания, вследствие чего восстановится величина заданного упругого перемещения. Если сигналы, идущие с датчика и задатчика, равны, то обработка ведется с некоторой постоянной задачей. [c.368]

В послевоенные годы в нашей стране был выполнен ряд исследовательских работ с целью изучения колебаний свайных фундаментов. Аналитическому обзору этих работ посвящена специальная брошюра [72]. В ней, в частности, рассматриваются результаты экспериментов, положенные в основу описываемых ниже расчетных схем. Эти результаты показывают, что при вертикальных колебаниях фундамент, сваи и заключенный между ними грунт в имеющем практическое значение частотном диапа-. зоне ведут себя так же, как целый массив, опирающийся на естественное основание на уровне нижних концов свай. Упругие свойства этого сложного массива при динамических испытаниях проявляются, однако влияние упругости нижней части системы (в имеющем практическое значение частотном диапазоне) становится существенным лишь при длине свай более 8—10 м. Все это в совокупности позволяет принять для расчета простейшую схему, представленную на рис. 6.1. Здесь сваи фундамента (рис. 6.1, а) заменены эквивалентным упругим стержнем с распределенной по длине массой (рис. 6. 1, б). Нижний конец стержня опирается на упругую пружину, моделирующую основание, а к боковым поверхностям присоединяются непрерывно распределенные упругие связи, моделирующие боковые сопротивления грунтового массива продольным смещениям стержня. [c.130]

Точность круглого продольного шлифования можно повысить при непрерывном поперечном движении подачи шлифовального круга [А.с. 626937 (СССР)]. В этом случае качественно изменяется схема съема припуска, что позволяет выравнивать отжатия заготовок и улучшать динамическую устойчивость станка. [c.164]

Станок с двумя компенсаторами и двумя горизонтальными осями — поперечной и продольной. Схема (фиг. 10) а — рама станка, Ь — стойки (подшипники) детали, с — пружины, е — ось вращения, / — динамич. компенсатор, к — статич. компенсатор, й—й — динамическая ось качания, — — статическая ось качания. При подвешивании рамы на оси d—d, опоры другой оси отводятся и наоборот. Динамич. компенсатор связан с осью детали зубчатой передачей 1 1 он м. б. заменен статическим без влияния на методы балансировки. 1) Первый метод балансировки позволяет определить составляющие фактора [c.108]

В плоскостях верхних и нижних поясов главных ферм н ферм жесткости располагают продольные связи. Верхние и нижние связи имеют одинаковые схемы. Полагают, что верхние продольные связи воспринимают усилия, возникающие в мосте от динамических нагрузок. Нижние связи ставят для получения общей жесткости кранового моста в горизонтальной плоскости. Расстояние между поясами главных ферм и ферм жесткости (высота ферм связей) /12=1,8 м. Расстояние между осями колес крана /1=- ==4,8 м. Расстояние между главными фермами т определяется размером крановой тележки принимаем т=2,2 м. Общая схема кранового моста представлена на рис. 18-25. Между главными фермами /// и фермами жесткости I предусматривает- ся установка поперечных связей IV для повышения сопротивляемости моста скручиванию. Расчету прочности они не подлежат. [c.476]

Процесс формирования пакетов грузов состоит из трех основных технологических операций подготовки грузовых единиц к пакетированию, укладки их по определенной схеме в пакет и скрепления пакета. Эти операции должны обеспечивать получение прочных пакетов, способных воспринимать без разрушения продольные, поперечные, вертикальные динамические и статические нагрузки, возникающие при перевозке, погрузочно-разгрузочных и складских операциях. Формирование и скрепление транспортных пакетов при значительных объемах пакетных перевозок возможно только с помощью механизмов и автоматов, которые необходимо включать в общую технологическую линию производства продукции. [c.141]

На фиг. 50 показаны динамические схемы стержней (фиг. 50, а) и валов (фиг. 50, б) для продольных и крутильныч коле- [c.360]

На рис. 16.1 показана схема образования динамического погра-ййчного слоя при продольном смывании плоской поверхности потоком жидкости с постоянной скоростью Шо. На начальном участке поверхности, как правило, течение жидкости ламинарное (ламинарный пограничный слой). По мере удаления от входной кромки толщина пограничного слоя б увеличивается, так как с продвижением вдоль поверхности вязкость жидкости все больше влияет на невозмущенный поток. Утолщение пограничного слоя происходит также с увеличением вязкости жидкости, т. е. с уменьшением числа Ке. [c.196]

В. А. Барвинок и Г. М. Козлов определяли коэффициент Пуассона плазменных покрытий звуковым методом, путем возбуждения в образце стоячей волны первого тона [89]. Этот динамический способ выгодно отличается от статических испытаний, так как усиление переменного сигнала от тензорезисторов не составляет особых затруднений. В основе метода лежит особенность деформации стержня постоянного поперечного сечения при возбуждении в нем стоячей волны первого тона. Периодические продольные деформации растяжения я сжатия с частотой собственных колебаний стержня вызывают поперечные сокращения слоев материала, величина которых зависит от коэффициента Пуассона. Эти деформации измеряются тензорезисто-рами типа 2ФКПА с базой 5 мм и сопротивлением 200 Ом, которые наклеиваются на образец прямоугольного сечения. Схема для измерения коэффициента Пуассона состоит из двух мостов Уитстона, один из которых служит для определения продольной деформации, другой — для измерения поперечной деформации. Коэффициент Пуассона находится по формуле [c.53]

На рис. 15 приведены схемы использования электромагнита в качестве pei 1я-тора эквивалентной жесткости динамического гасителя продольных колебаний [15]. Схемы различаются прикреплением сердечника I и корпуса с катущкой 2 к демпфируемому объекту или неподвижному основанию. [c.336]

Рис. 26. Схема динамического гашения продольных колебаний пог логителем с вязким треиием

Управление размером динамической настройки осуществляется путем регулирования контурной (продольной) подачи, выполняемой автоматическим регулированием скорости протяжки магнитной ленты. В процессе фрезерования измеряются составляющие силы резания и Ру датчиком Dx и Dy, и сигналы, пропорциональные Рх, усиливаются и подаются на фазовый дискриминатор ФО, а на другой его вход поступает сигнал обратной связи с вращающегося трансформатора ВТ. После усиления сигнал поступает на электромеханический преобразователь ЭМП следящего золотника ГЗ, управляющего работой гидроцилиндра ГЦ. Шток гидроцилиндра ГЦ деформирует в направлении оси X специальную фрезу-аналог, которая повторяет упругие деформации рабочей фрезы. Разность сигналов U и t/в. поступающих с обоих датчиков, характеризует наклон фрезы. Эта разность поступает на устройство сравнения С, где происходит сопоставление углово1 еформа-ции фрезы с допустимой ее величиной. Полученный сигнал рассогласования усиливается и подается на двигатель постоянного тока, вращающий привод лентопротяжного механизма ЛПМ. Одновременно сигнал с датчика поступает на мостовую измерительную схему МИ, усиливается и подается на двигатель KD установки координат. Дифференциально суммирующий механизм производит алгебраическое суммирование угла поворота шагового двигателя и корректирующего двигателя. [c.490]

При воздействии на оболочку разрывных во времени и пространстве нагрузок в ней возникают продольные и поперечные бегущие волны. Вследствие принятых допущений кинематического и статического характера классическая теория оболочек утратила свойство гиперболичности трехмерных уравнений движения упругой среды и оказывается неприемлемой для описания бегущих пзгибных волн. Поэтому к обычно рассматриваемым п классической теории оболочек деформациям и силам инерции рассматривают деформации, связанные с поперечными силами, и инерциго вращения. Такая схема динамического поведения оболочки обычно трактуется как модель второго приближения. [c.109]

Лазер как двустороннее обращающее зеркало (гжерация с взаимно некогерентными неколлинеарными встречными пучками накачки). В работе [48] бьшо показано, что в кристалле BaTiOa, на который с двух противоположных сторон падают две взаимно некогерентные волны от различных аргоновых лазеров, работающих в многомодовом по продольному индексу режиме на X = 0,488 мкм, возникает динамическая решетка пропускающего типа, дифракция на который порождает две сопряженные по отношению к падающим волнам 4 vi 2 волны 3 vi 1 (рис. 4.18), Ранее в работах [17,49] утверждалось, что в рассматриваемой схеме генерация обращенных волн не возникает в связи с тем, что существует бесконечное множество шумовых волн, одновременно удовлетворяющих условию синхронизма для четырехволнового процесса. Предполагалось, что все эти волны, лежащие на поверхности прямого кругового конуса с образующим углом, равным половине угла между падающими на кристалл пучками, усиливаются одновременно, причем коэффициент усиления каждой из них определяется лишь эффективностью переноса электронов в направлении волнового вектора соответствующей решетки. [c.148]

Рассмотрим рост трещин в поликристаллических металлах (при вязком динамическом разрушении). Схема испытания приведена на рис. 5.8. Образец в виде пластины размерами 250X7X100 мм с продольным надрезом устанавливали на ноже. На одном из концов образца ставили П-образный боек, который передавал на образец удар груза Р. [c.129]

Станки, оснащенные системами автоматического управления упругими перемещениями путем изменения размера динамической настройки. Токарно-винторезный станок 1А62, оснащенный САУ упругими перемещениями путем изменения величины продольной подачи [36]. Система автоматического уггрйления предназначена для стабилизации при обработке партии деталей закона изменения величины упругого перемещения по длине прохода. Блок-схема САУ и ее основные узлы описаны в гл. 3. Испытания станка с САУ показали, что ее применение сокращает в 2,5—3 раза величину поля рассеяния диаметрального размера в партии деталей и увеличивает от 3 до 6 и более раз точность геометрической формы в продольном сечении, с Одновременно повышается производительность обработки в 2—3 раза за счет уменьшения величины основного технологического времени и сокращения числа проходов. [c.534]

С целью повышения производительности торцового фрезерования и стойкости инструмента для фрезерных головок была разработана система адаптивного управления, принципиальная схема которой представлена на рис. 8.29. Система обеспечивает стабилизацию размера динамической настройки Лд = onst путем регулирования величины продольной подачи s. Измерение размера динамической настройки производится путем измерения окружной составляющей вектора силы резания Pz по мoщнo tи двигателя фрезерной головки. Окружная составляющая [c.563]

В состав Осум входят погрешности срабатывания датчиков (с учетом влияния динамических факторов), случайные погрешности механической цепи передачи измерительного импульса (погрешности, вызываемые зазорами, некомпенсируемыми и технологическими погрешностями, порогами чувствительности и другими случайными погрешностями самих измерительных устройств, за исключением случайных погрешностей датчиков), случайные погрешности базовых поверхностей (например, при обработке по схемам, изображенным на рис. 8 и 9), толщина слоя металла, снимаемого с детали за один проход (при сочетании поперечных и продольных подач), случайные температурные погрешности обрабатываемых деталей, случайные погрешности, вызываемые износом измерительных наконечников прибора (эти погрешности обычно очень малы), величина порога чувствительности технологической системы, погрешности отсчета (при визуальных наблюдениях) и др. [c.81]

В состав Осум входят погрешности срабатывания датчика (с учетом влияния динамических факторов), случайные температурные погрешности обрабатываемых деталей, случайные погрешности механической цепи передачи измерительного импульса (за исключением датчика), толщина слоя металла, снимаемого с детали за один проход (при сочетании поперечных и продольных подач), пороги чувствительности технологической системы, погрешности отсчета (при визуальных измерениях), случайные погрешности базовых поверхностей (например, при обработке по схемам, изображенным на рис. 8, ж и 9, а) и др. [c.86]

Двухкоординатный гидравлический следящий привод с клапаном динамического действия был использован ленинградским заводом Экономайзер при модернизации вертикально-фрезерного станка 642К. Гидравлическая схема модернизированного станка показана на рис. 8. Здесь, кроме гидроусилителя 4, цилиндра поперечной подачи 6 и цилиндра продольной подачи 7, имеется реверсивный золотник 3 с ручным управлением, при включении которого гидроцилиндр 1 обеспечивает вертикальную подачу инструмента относительно заготовки. Скорость вертикальной подачи регулируется дросселем 2, а скорость обхода по контуру — спаренным дросселем 5. Благодаря наличию вертикальной подачи и двухкоординатного следящего привода станок может выполнять не только контурные работы, но и объемное фрезерование различных деталей сложного профиля графитовых электродов для электрофизической и электрохимической обработки, турбинных [c.17]

Колонны следует располагать по возможности в точках пересечения продольных и поперечных балок, чтобы образовать ясную конструктивную схему, доступную как статическому, так и динамическому расчету (рис. VII.9). Эксцентричность приложения нагрузки к поперечным балкам можно исключить путем смещения ригеля (см. крайний ригель со стороны генератора на рис. VI 1.5). Кручения продольного ригеля избежать обычно не удается, и поэтому он должен быть рассчитан на восприятие крутяи1его момента. При виброизоляционном режиме колебаний фундамента (гибкие стойки) рекомендуется для уменьшения [c.250]

В электрокопировальных полуавтоматах кинематика главного движения идентичная, элементы системы управления (копировальные головки, усилители, исполнительные устройства) строятся на электрической основе. В качестве примера на рис. Х-22 приведена электрокинематическая схема токарно-копировального полуавтомата Heid. Основным элементом системы управления является копировальная головка 4, которая для управления движением копирования имеет три пары электрических контактов IK, 2К и ЗК- Приводом системы являются электромагнитные муфты 10 и 12 специальной конструкции. Муфты имеют постоянное вращение в противоположном направлении, которое осуществляется от ходового вала 15 через пару конических колес 16 и зубчатый вал 8. Муфта 10 перемещает суппорт 18 в поперечном направлении, а муфта 12 —в продольном направлении. Электромагнитные тормоза 9 п 11 предотвращают перебег салазок и тем самым обеспечивают требуемую точность при копировании. Питание электрической части системы идет через выпрямитель 3. Вращающиеся муфты 10 и 12 благодаря большой массе имеют большой момент инерции, что улучшает динамические характеристики привода. [c.298]

Матемагаческая модель формирования динамических нагрузок. Так как из станов продольной прокатки наиболее динамически нагруженными являются листовые и ггшрокопо-лосовые станы, далее на пример именно широкополосового стана и дано математическое описание процесса формирования динамических нагрузок в элементах главной линии. Математическая модель, в соответствии с расчетной схемой, приведенной на рис. 8.3.2 -8.3.5, сводится к следующей системе уравнений [30] [c.343]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...