Выход по току при ЭХО алюминиевых сплаво

Дуги с неплавящимся (тугоплавким) катодом. Если катод сварочной дуги выполнен из материала с высокими температурами плавления и кипения (для вольфрама 7 = 3650 К, = 5645...6000 К для угля Т возг = 4470 К), то он может быть нагрет до столь высокой температуры, при которой основная часть катодного тока обеспечивается термоэлектронной эмиссией. Учитывая, что торированный W-катод представляет собой пленочный катод, а примеси из столба дуги (если изделие, например, алюминиевый сплав) могут также снизить работу выхода, то расчетные значения плотности тока могут быть такими, как в приведенном ниже примере (цифры для простоты расчета взяты округленно). [c.71]

Различные алюминиевые сплавы ведут себя в протекторах совершенно по-разному. Потенциалы колеблются приблизительно в пределах от 0,75 до = В значения составляют от 0,95 для эффективных сплавов со ртутью до 0,7—0,8 для сплавов с кадмием, индием и оловом. Особо важное значение для алюминиевых протекторов имеют три типа сплавов. Все они содержат несколько процентов цинка. Кроме того, в качестве активаторов в них добавляют индий, ртуть, олово или кадмий. Алюминиевые протекторы со ртутью обеспечивают высокий выход по току. Поляризуемость у них мала. Стационарные потенциалы у них почти такие же, как и у цинковых протекторов, или еще более отрицательны (максимально на 0,15 В). Кроме того, имеются сплавы с несколькими процентами магния, стационарные потенциалы которых заметно более отрицательны (до —1,5 В по медносульфатному электроду сравнения). Однако они легко поляризуются и имеют значительно худший выход по току. [c.183]

Наблюдаемые при ЭХО алюминиевых сплавов значения выхода по току, превышающие 100%, объясняются частичным переходом в раствор Ale валентностью ниже обычной (+3) [178] или механическим уносом частиц металла из-за неравномерного растворения границ и тела зерен [207]. Более высокий выход потоку (до 162%) отмечен в растворах кислородсодержащих солей [45], что вызвано, по-видимому, уменьшенным значением средней валентности переходящего в такие растворы алюминия (по сравнению с растворами галогенидов). [c.59]

Различие в скорости роста пленки (выходе пленки по току) на алюминии и сплаве Д16 обусловливается спецификой анодного процесса, проходящего на алюминиевых сплавах, содержащих медь. Побочные процессы, проходящие попутно с ростом пленки при анодировании в серной кислоте, подробно исследованы и описаны в литературе [4, 7, 8]. Результаты этих исследований, по-видимому, можно целиком принять при анализе данных но росту окисной пленки на медистых сплавах при анодировании в сме-пханном серно-щавелевокислом электролите. [c.214]

Хромирование в ультразвуковом поле. Наложение ультразвукового поля в процессе хромирования повышает плотность тока да 200 А/дм2, улучшает кроющую способность электролита. При хромировании в стандартном электролите при плотности тока 100—200 А/дм2 и температуре 50—60° С с наложением ультразвукового поля интенсивностью 2—3 Вт/см получают осадки повышенной твердости и высоким выходом по току. При хромировании в тетрахроматном электролите с добавками солей кальция при плотности тока до 200 А/дм и интенсивности ультразвукового поля 1,0—1,5 Вт/см2 получаются осадки с микротвердостьЮ 6000—11 000 МПа выход по току при этом составляет 40%. Применение ультразвука рекомендуется также при непосредственном хромировании алюминиевых сплавов без промежуточного подслоя. [c.63]

Практически применяемые плотности тока обеспечивают расплавление металла и образование ядра точки заданного размера в значительно меньшие промежутки времени, чем устанавливаемые нормальными режимами сварки алюминиевых сплавов. Удлинение процесса нагрева по сравнению с минимально необходимым временем расплавления ядра объясняется тем, что при быстром нагреве не удается уплотнить металл в ядре — в нем появляются трещины (фиг. 105, ж) и поры. Эти трещины иногда выходят на наружную поверхность деталей. Для уплотнения ядра в [c.150]

В данной работе не ставилась задача детального изучения процессов, протекающих на аноде при анодировании алюминиевых сплавов в растворе щавелевой кислоты, но была сделана попытка установить выход по току для разных сплавов при различных условиях анодирования и определить растворимость анодных пленок в щавелевой кислоте. [c.117]

В табл. 2 показан выход по току при анодировании алюминиевых сплавов в растворе щавелевой кислоты при постоянной плотности тока и при плотности тока значение которой задается только в начале процесса. [c.120]

Как И в случае цинковых протекторов, для обеспечения максимальной эффективности алюминиевых протекторов необходим контроль за содержанием примесей в металле. Для получения нужных электрохимических свойств сплава А1—Zn—Sn требуется, кроме того, и тщательно контролируемая термообработка. Специальная обработка необходима и для протектора из сплава А1—Zn—Hg, что связано с высокой реакционной способностью ртути. Как показано на рис. 96, при 255-дневных испытаниях в морской воде выход тока для алюминиевых и цинковых протекторов был примерно одинаковым. Согласно Шрайберу и Редингу [130] сплав А1—2п—Hg характеризуется не только высокой токоотда-чей, но также воспроизводимыми параметрами и стабильным потенциалом. Высокий коэффициент полезного использования сплава сохраняется в широком интервале плотностей тока защиты (рис. 97). [c.173]

Алюминиевые сплавы толщиной 10...30 мм можно сваривать на переменном токе плавящимся электродом под слоем флюса. Для этого применяют специальный флюс ЖА-64, состоящий из криолита, хлористого калия, хлористого натрия и кварцевого песка. Флюс разрушает окисную пленку, задерживает охлаждение и затвердевание сварочной ванны - из нее выходит водород, уменьшается пористость. Однако этот способ развития не получил, так как большинство флюсов с солями хлора и фтора гигроскопичны (легко впитывают влагу) и электро-проводны. Первое увеличивает количество водорода в шве, второе -ухудшает горение дуги, шунтируя ток. [c.197]

Осаждение металлов (вакуумное осаждение, механическая плакировка, металлизация или электроосаждение в ваннах с низким выходом тока по водороду) на нагруженные згчастки увеличивает механическую прочность металлов. С этой целью на сталь рекомендуется наносить цинковые покрытия па стали и алюминиевых сплавах производить металлизацию цинком или технически чистым алюминием. [c.232]

Дуги с неплавящимся (тугоплавким) катодом. Если катод сварочной дуги выполнен из материала с высокими точками плавления и кипения (вольфрам — Гцл = 3650°К, Гкип=5645— 6000° К уголь —Гвозг=4470° К, см. табл. 3.3 и 3.4), то он может быть нагрет до столь высокой температуры, при которой основная часть катодного тока обеспечивается за счет термоэлектронной эмиссии. Учитывая, что торированный Ш-катод является пленочным катодом, а примеси из плазмы (если изделие, например, алюминиевый сплав) могут за счет эффекта Молтера также снизить работу выхода, допустимыми по порядку будут следующие величины, указанные в примере (цифры для простоты расчета взяты округленно). [c.92]

При односторонней сварке зона расплавления смещена в сторону соседнего электрода и может выходить на поверхность листа, образуя наплывы металла. В связи с этим при сварке лучше применять электроды со сферической поверхностью. При oднo тoJ)oннeй сварке используют электроды из соответствующих медных сплавов (см. табл. 15). Этот вид сварки не используют для соединения алюминиевых сплавов из-за чрезмерного /ш. Режимы сварки аналогичны режимам при двусторонней сварке с увеличением тока на величину /щ и повышенными (на 20—25%) Рсв при малых /т. [c.121]

Возбудитель ВС-650В (рис. ПО)—это однофазный синхронный генератор повышенной частоты, защищенного исполнения, самовенти-лируемый, служит для питания (через полууправляемый выпрямитель) постоянным током обмоткн возбуждения тягового генератора и относится к вспомогательным тяговым электрическим машинам. Охлаждающий воздух прогоняется через полость машины литым вентилятором из алюминиевого сплава и выбрасывается через окна в станине со стороны контактных колец. Вентиляционные окна на входе и выходе охлаждающего воздуха закрываются съемными сеткой и крышкой с выштампованными в них отверстиями. Вентилятор 16 крепится болта- [c.194]

Расчетное значение потенциала алюминия лежит между потенциалами магния и цинка. В воде или грунтах алюминий имеет склонность к пассивации с соответствующим сдвигом потенциала к потенциалу стали. Тогда он перестает выполнять функцию протектора. Для предотвращения пассивации в околоэлектрод-ное пространство можно вводить специальное вещество для создания среды, содержащей хлориды засыпка). Однако это может служить только временной мерой. В морской воде пассивацию лучше всего предупреждать, используя сплавы. Например, сплавление алюминия с 0,1 % Sn с последующей термообработкой при 620 °С в течение 16 ч и закалкой в воде для удержания олова в состоянии твердого раствора очень сильно уменьшает анодную поляризацию в хлоридных растворах [6]. Коррозионный потенциал такого сплава в 0,1т растворе Na l составляет—1,2 В по сравнению с —0,5 В для чистого алюминия. Некоторые алюминиевые протекторы содержат 0,1 % Sn и 5 % Zn [7, 8]. Протекторы с 0,6 % Zn, 0,04 % Hg и 0,06 % Fe при испытаниях в морской воде в течение 254 дней работали с выходом по току 94 % (2802 А-ч/кг). В настоящее время в США на производство протекторов из таких сплавов ежегодно расходуют примерно [c.219]

Таким образом, выпрямитель пропускает ток только в одном направлении. Он собирается из селеновых элементов (шайб) 8 (см. рнс. 87), изолированных от стяжного болта I. Рабочее направление, в котором выпрямитель пропускает ток, — от алюминия к селену. Подвод тока к алюминиевой пластине производится через стальные шайбы 9, а отвод специальной пружиной — лепестковой контактной шайбой 4, соприкасающейся со слоем сплава. Выпрямитель заключен в кожух, пмеюш,ий жалюзи для регулирования температуры охлаждения элементов. При увеличении температуры нагрева выше 70—75° С происходит пробой запирающего слоя, и выпрямитель выходит из строя. [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...