Метод Определение на объемных моделя

Экспериментальное определение силовых и температурных напряжений выполнено по методу замораживания на объемных моделях, вос- [c.128]

Методы поляризационно-оптических измереиий на объемных моделях и применение дополнительных вычислительных и экспериментальных методов для определения всех составляющих трехмерного напряженного состояния изложены в гл. 7.8 и 10.— Прим. ред. [c.63]

Из рассмотрения соотношений (3.4) вытекает следующий важный вывод если направление просвечивания параллельно одному из главных напряжений, то относительная разность хода не зависит от этого напряжения, а зависит только от двух других главных напряжений. Это обстоятельство широко используется в поляризационно-оптическом методе при определении напряжений на объемных моделях. [c.64]

Филимонова Е. П. Определение напряжений в осесимметричной задаче на объемных моделях из оптически нечувствительного материала с оптически чувствительными вклейками.— Труды VII Всесоюз. конф. по Поляризационно-оптическому методу исследования напряжений, Таллин, 1971. [c.61]

Определение напряжений на объемных моделях. В общем случае объемных моделей требуется более сложная техника измерений, чем для плоских моделей. Напряжения на поверхности и по отдельным сечениям модели при трехмерном напряженном состоянии наиболее просто оптическим методом решаются с применением оптически активных слоев. В общем случае исследования применяются независимо или в сочетании а) метод. замораживания , б) метод рассеянного света. Для разделения главных напряжений, кроме того, применяются вычислительные методы или (при Ф 0,5) измерение линейных деформаций при размораживании . Объяснение явления. замораживания см. [41], [49[. [c.529]

Основные преимущества метода, обеспечившие его практическое применение, следующие а) напряженное состояние может наблюдаться визуально по всей рассматриваемой плоскости модели б) весьма просто определяются напряжения на сложном контуре плоской модели в) напряжения могут быть определены с высокой точностью г) изменением формы модели может быть найдена улучшенная конструкция детали. К основным недостаткам метода относится следующее а) измерения проводятся на моделях, а не на натуре (исключая случаи применения наклеек — см. раздел 18) б) измерения на объемных моделях требуют применения более сложной техники эксперимента в) определение с большой точностью отдельных компонентов напряжений внутри объемной модели затруднительно г) метод исследования, достаточно разработанный для деформаций в пределах пропорциональности, труден для решения задач упруго-пластических деформаций на прозрачных моделях. [c.159]

Для определения напряжений на объемных моделях требуется более сложная техника эксперимента, чем при исследованиях на плоских моделях. Рассматривая методы исследования напряжений на объемных моделях деталей машин следует указать два современных направления развития этих методов а) измерения на моделях деталей, выполненных из прозрачных материалов б) измерения на натурных деталях или их моделях, выполненных из того же материала, что и натурная деталь, с применением для поляризационно-оптических измерений наклеек (и вставок) из прозрачного оптически чувствительного материала. [c.175]

Для определения модуля продольного сдвига используют метод, основанный на расчетной модели, содержащей неограниченное число слоев бесконечно малой толщины [16]. Этот метод не учитывает влияние взаимодействия между поверхностями смежных слоев. Полученная приближенная формула для определения продольного модуля сдвига однонаправленно армированного пластика, учитывающая объемное содержание и вид упаковки волокон и упругие свойства компонентов, имеет вид [c.125]

Метод иллюстрируется на задаче, для решения которой он оказался особенно полезным. Речь идет об определении напряжений, возникающих под действием собственного веса. Чтобы создать в модели поле объемных сил, обеспечиваюш ее достаточный для измерений оптический эффект, обычно используется центрифуга. [c.290]

Этим методом были исследованы напряжения в объемной модели плотины упорного типа под действием гравитационной нагрузки. Были получены интересные результаты, хорошо удовлетворявшие условиям равновесия. Объемная модель, использованная в данном исследовании (фиг. 10.18), была отлита с внутренней сеткой резиновых нитей, предназначавшихся для определения распределения напряжений в серединной плоскости модели. На фиг. 10.19 показана зафиксированная картина полос, полученная после вращения модели в течение 3 час на центрифуге диаметром 3 м. Фотография сделана до разрезки модели. Модель была помещена в ванне с жидкостью с таким же показателем преломления, что и у материала модели. [c.291]

Однако указанный метод имеет существенный недостаток, заключающийся в том, что измерения проводят на моделях и это представляет определенные трудности при испытаниях объемных моделей. [c.389]

Метод определения градиентов напряжений в зонах концентрации предназначен для определения относительного градиента первого главного напряжения по порядкам полос интерференции, получаемым на плоских или объемных моделях поляризационно-оптического метода. [c.125]

В связи с этим более точным можно считать метод зонального моделирования объемного излучения [Л. 186], согласно которому весь излучающий объем условно делится на определенное число зон в виде кубов или параллелепипедов. Далее объем заполняется ослабляющей средой с такими значениями коэффициентов поглощения и рассеяния, чтобы выполнялось равенство критериев Бугера и Шустера в модели и в образце. Затем поочередно па место каждой условной объемной зоны помещается соответствующих размеров куб или параллелепипед, грани которого делаются светящимися, и определяются локальные разрешающие коэффициенты облученности от каждой такой зоны на рассматривае- [c.318]

Метод основан па свойстве большинства прозрачных материалов становиться двоякопреломляющи.ми под действием нагрузки получаемая оптическая анизотропия, связанная с возникающими деформациями (напряжениями), замеряется с помощью поляризованного света. Исследования ведутся на прозрачных моделях той же формы, что и изучаемая деталь нагрузка модели, подобная нагрузке детали, прилагается к модели статически или динамически. Метод измерения разработан применительно к определению напряжений в деталях плоской и объемной формы, выполненных из однородного материала, при деформации в пределах пропорциональности. [c.519]

Стремлением получить более простые и доступные решения для определения распределения напряжений в компонентах армированных пластиков обусловлено использование приближенных методов расчета. К таким методам следует отнести используемый в дальнейшем метод тонких слоев. Расчетная модель метода тонких слоев показана на рис. 2.5. Согласно этому методу при составлении системы уравнений, определяющей напряженно-деформированное состояние компонентов, повторяющийся элемент армированного пластика заменяется пакетом слоев произвольно малой толщины, скрепленных друг с другом лишь жесткими концевыми сечениями. Такая модель повторяющегося элемента материала обеспечивает совместное деформирование всех слоев, которое возможно лишь при неравномерном распределении напряжений по слоям. Следует отметить, что каждый слой в общем случае находится в объемном напряженно-деформированном состоянии. [c.118]

Первая часть книги посвящена основным методам статической и динамической тензометрии, методу определения напряжений на объемных и плоских прозрачных моделях и деталях с применением поляризованного света, методу электрических аналогий. Во второй части рассмотрено применение экспериментальных методов в связи с решением задач тяжелого машиностроения. [c.2]

Рассматриваемый метод в настоящее время достаточно полно разработан для определения напряжений в деталях машины и конструкциях, имеющих плоскую или объемную форму (плоское или объемное напряженное состояние) при деформациях в пределах пропорциональности. Изучение распределения напряжений в металлических деталях при упруго-пластических деформациях на прозрачных моделях более трудно выполнимо, так как зависимость между напряжениями и деформациями для материала модели должна быть подобной зависимости, получаемой для металла. [c.158]

При измерении разности хода лучей поляризованного света, которым просвечивается модель, могут определяться в общем случае лишь разности главных напряжений. Для определения всех компонентов напряжений внутри объемной модели необходимы дополнительные вычислительные или измерительные методы. При поляризационно-оптических измерениях на прозрачных моделях могут определяться следующие величины [c.159]

Метод сеток, основанный на явлении муара , разработан для определения напряжений на прозрачных объемных моделях. Исследования производятся по сечениям модели, в которых с применением склейки частей модели нанесены тонкие сетки. Модель выполняется из органического стекла и все измерения проводятся без применения поляризованного света. Разработка этого метода дана в публикации [57 ] и др. [c.179]

Исследование динамических напряжений поляризационно-оптическим методом до последнего времени проводилось на плоских моделях. Составные модели из оптически нечувствительного материала с вклейками оптически чувствительных пластинок (см. раздел 16) дают единственно возможный удобный метод определения динамических напряжений на прозрачных объемных моделях. С применением наклеек возможно определение динамических напряжений поляризационно-оптическим методом на металлических деталях. [c.180]

Вполне понятно, что интенсивность нагрузки в случае -т1п/Я<0,8-ь1 может быть самой различной в зависимости от этого соотношения, однако общепринятого метода ее определения не имеется. Наиболее правильное решение вопроса об интенсивности нагрузки на целики можно получить в этом случае методом объемных моделей. [c.261]

Для определения показателей степени iy и в уравнениях фрикционной усталости в настоящее время предложено несколько экспериментальных методов [51] 1) но испытаниям на модели фрикционного контакта 2) по результатам экспериментов на износ 3) по данным объемной усталости материалов. [c.19]

Определение объемного сопротивления. Измерение на модели объемного сопротивления между электродами, являющимися эквипотенциальными, не представляет никаких трудностей. Несколько сложнее измерение усредненного значения объемного сопротивления в том случае, когда задано распределение плотности тела по поверхности контакта [2]. В этом случае применяется схема питания узлов сетки через генераторы тока (рис. 2, б). Мостовая схема балансируется дважды — при включенной и за-шунтированной исследуемой области — и разность значений сопротивлений дает искомую величину. Точно таким же методом измеряется тепловое сопротивление при заданном распределении удельной мощности источников энергии. [c.79]

Для определения напряженно-деформированного состояния компонент однонаправленно-армированного пластика при длительном поперечном нагружении следует решить объемную краевую задачу для неоднородной двухкомпонентной среды. Однако в настоящее время точного решения такой задачи не существует, Руководствуясь целью установления лишь основных, наиболее существенных закономерностей распределения и перераспределения напряжений и деформаций в компонентах при поперечном нагружении пластика, авторы работы [12] рассматривают однонаправленно-армированный пластик как двоякопериодическую среду, повторяющийся элемент которой, выбираемый в качестве расчетной модели, был показан на рис. 2.5. Пользуясь методом гипотетического разреза расчетного элемента на бесконечно тонкие слои, они составляют систему уравнений, отражающую напряженно-деформированное состояние повторяющегося элемента и всего армированного пластика в целом. [c.102]

Ограничиваясь рассмотрением лишь объемных характеристик, мы не касаемся приобретающей все более важное значение физики поверхностных явлений, занятой изучением таких эффектов, как катализ или рост кристалла, для которых решающую роль играет взаимодействие поверхностных атомов с атомами, ударяющимися о поверхность. Поскольку обычно микроскопическая структура поверхности крайне нерегулярна и ее экспериментальное определение наталкивается на серьезные трудности, физика поверхностных явлений очень сложна — здесь нет такого широкого выбора простых, допускающих экспериментальную проверку моделей, как в физике объемных свойств твердого тела. Поэтому даже в настоящей главе мы не станем рассказывать о подобных поверхностных явлениях, а лишь ограничимся описанием ряда важных методов экспериментального определения структуры поверхности. [c.353]

Определение напряжений на объемных моделях. В общем случае для объемных моделей требуется более сложная техника измерения, чем для плоских моделей. Для разделения главных напряжений применяют вычислительные методы, электрические модели или (при fi, 0,5) производят измерение линейных деформаций при разморал ивании . Напряжения на поверхности и по отдельным сечениям модели при трехмерном напряженном состоянии наиболее просто оптическим методом находят на объемных моделях из прозрачного оптически не чувствительного материала с вклейками из оптического материала. Приводимые ниже методы применяют независимо или в сочетании. [c.590]

Известны достоинства метода тензометрических моделей из материала с низким модулем упругости [1, 2] возможность выполнения объемных моделей особо сложных деталей и конструкций, в том числе составных, с точным воспроизведением формы, силовой нагрузки, условий сопряжения и жесткости, что трудно достижимо на моделях поляризационнооптического метода малые величины прилагаемых нагрузок, что приближает эксперимент к камеральной работе простота выполнения моделей и легкость внесения изменений в них для сопоставления вариантов конструкции несущественное различие коэффициентов Пуассона материала модели, нагружаемой при комнатной температуре, (0,35) и натуры из стали (0,28) возможность определения на объемной модели напряжений и перемещений от нескольких видов силовых нагрузок возможность выполнения в модели технологических отступлений, неизбежных в крупной натурной конструкции, и оценки их влияния, а также изучения действия отдельных силовых воздействий в общем комплексе нагрузки, что обычно неосуществимо на натурной конструкции. [c.58]

Определение напряжений на объемных моделях. В общем случае объемных моделей требуется более сложная техника измерений, чем для лоских моделей. Напряжения на поверхности и по отдельным сечениям модели при трехмерном напряженном состоянии наиболее просто оптическим методом решаются с применением оптически активных слоев. В общем случае исследования применяются независимо или в сочетании а) метод. замораживания", [c.529]

Главная задача, решаемая при трассировке двухслойных плат,— разработка методов и алгоритмов, обеспечивающих полную 100%-ную трассировку всех соединений автоматически. Широкая номенклатура цифровых и аналоговых схем, рост плотности компоновки элементов, реализуемых на двухслойных платах, значительно осложняют эту задачу. Поэтому необходим комплексный подход, включающий разработку набора специализированных эффективных алгоритмов и программ трассировки и подбор для каждого типоразмера ТЭЗ (ячейки) наилучшей программной комплектации с выработкой соответствующих рекомендаций по их применению. В практике автоматической трассировки двухслойных плат применяются последовательно следующие программы 1) определения порядка трассировки электрических цепей и структуры соединений в каждой цепи, проектирования цепей питания и заземления. Подготовительные алгоритмы большей частью эвристические и, хотя не гарантируют полной трассировки заданных электрических соединений, обеспечивают повышение процента автоматически разведенных цепей 2) собственно трассировки. В общем случае даже волновые алгоритмы на объемной модели монтажного пространства не гарантируют полной трассировки 3) доразводки цепей в автоматическом [c.188]

Гл. 7 и 8 в наибольшей степени имеют прикладной характер. В гл. 7 вводятся основные количественные характеристики, обычно используемые при одномерном описании двухфазных потоков в каналах расходные и истинные паросодержания, истинные и приведенные скорости фаз, скорость смеси, коэффициент скольжения, плотность смеси. При рассмотрении методов прогнозирования режимов течения (структуры) двухфазной смеси акцент делается на методы, основанные на определенных физических моделях. Расчет трения и истинного объемного паросодержания дается раздельно для потоков квазигомогенной структуры и кольцевых течений. В гл. 8 описаны двухфазные потоки в трубах в условиях теплообмена. Приводится современная методика расчета теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкостей в условиях свободного и вынужденного движения. Сложная проблема кризиса кипения в каналах излагается прежде всего как качественная характеристика закономерностей возникновения пленочного кипения при различных значениях [c.8]

Большое число геологических нарушений в пределах участка делает задачу определения нагрузок на междукамерные целики для наиболее общего случая — разнородной покрывающей толщи — теоретически неразрешимой. Как показано в [14], такая задача может быть решена лишь методом объемных моделей. Однако при отсутствии геологических нарушений или малом числе нарушений типа сбросов, зон дробления и рассланцевания, даек и т. д. эта задача может быть с достаточным приближением решена теоретически. [c.280]

Постановка задачи. Физическая модель процесса приведена на рис. 5.1. Канал постоянного поперечного сечения (плоский - шириной 5 или круглый — диаметром 5), по которому движется поток однофазного теплоносителя, заполнен пористым высокотеплопроводным материалом. Подвод теплоты происходит с внешней стороны пористого элемента. Проницаемая матрица имеет совершенные тепловой и механический контакты со стенками, является изотропной с одинаковым по всем направлениям коэффициентом теплопроводности X. Теплопроводность теплоносителя мала по сравнению с X (что определяется самой сутью метода), а его теплофизические свойства постоянны. Поэтому при входе теплоносителя в пористый материал устанавливается плоский однородный профиль скорости, который в дальнейшем сохраняется неизменным, а удельный массовый расход по поперечному сечению канала остается постоянным G = onst. На входе в матрицу температура потока to постоянна и отсутствует тепловое воздействие на набегающий теплоноситель вследствие его пренебрежимо малой теплопроводности. Интенсивность Лу объемного внутрипорового теплообмена велика, но все-таки имеет конечное значение, поэтому начиная с определенного уровня под водимого к стенке канала внешнего теплового потока разность Т - t температур пористого материала и теплоносителя становится заметной и постепенно возрастает. [c.97]

Сопротивление сдвигу за фронтом волны определяли путем нахождения сдвига между кривыми, определяющими изменение напряжений Ог — в плоскости фронта и Ое — в плоскости, перпендикулярной к ней, в зависимости от массовой скорости и (или величины объемной деформации е -). Этот метод позволяет более надежно усреднить результаты и снизить разброс значений. Величины (Гг и Ое находили в отдельных сериях экспериментов. В каждом эксперименте регистрировались сигналы от двух датчиков. Явно выпадающие точки в расчет не принимались. Величина напряжений в плоскости фронта волны контролировалась дополнительно путем сравнения ее величин, определенных по сигналу с диэлектрического датчика, с величинами, рассчитанными по упруго-пластической модели материала сГг = = poaoU при uЫт, где ао, D — скорости упругой и пластической областей на фронте волны (Тгт — предел упругости по Гюгонио и , w —массовые скорости за фронтами упругого предвестника и упруго-пластической волны. [c.202]

Определение градиентов главных напряжений основано на использовании соотношений, которые были составлены на основании уравнений равновесия деформируемого тела. Для наиболее нагруженной точки в зоне концентрации на ненагруженном участке поверхности объемной детали относительный градиент первого главного напряжения находится по зависимости, в которую входят значения радиусов кривизны поверхности детали, а также значения и разности главных напряжений в рассматриваемой точке (определяются непосредственно по данным с помощью поляри-зационноюптического метода). Указанные значения главных напряжений и разности главных напряжений определяют по порядкам полос интерференции, получаемым при прямом просвечивании в полярископе соответствующих срезов замороженной модели. [c.125]

Для определения упругих напряжений в зоне кругового отверстия са скругленными углами при осесимметричном растяжении и изгибе были использованы и результаты расчетного анализа напряжений предложенным методом, и данные экспериментальных исследованйх методом объемной фотоупругостн при этом напряжения в зоне отверстия при растяже- НИИ определялись на моделях из оптически чувствительного материала ЭД5-М с применением замораживания , а при изгибе — путем наложения результатов экспериментов и теоретического решения задачи для случая совместного действия растягивающей и изгибающей нагрузок. Это позволило вдвое сократить количество моделей, необходимых для получения систематических данных о концентрации и распределении напряжений около отверстий указанного тина. [c.115]

Формулы содержат упругие константы Еас (продольный модуль упругости) и Ей (трансверсальный модуль упругости). Вас мол<но рассчитать с помощью линейного правила смеси для модуля упругости, т. е. с помощью параллельной модели, а Et — С помощью модели, предложенной Хашином и Роузеном. Расчетные формулы для Et , недавно были проанализированы Роузеном [14]. Достаточно много работ посвящено экспериментальному определению коэффициентов расширения однонаправленных волокнистых материалов. Недавно авторами настоящей главы было проведено исследование, в котором оценивали термическое расширение композиций полиэфирных смол со стеклянными и углеродными волокнами. Образцы получали методом вакуумной пропитки, ос определяли с помощью линейного кварцевого дилатометра, а — с помощью объемного дилатометра. Значение ащ рассчитывали, подставляя полученные экспериментальные данные для Пас и в формулу (6.25) и принимая, что a2=az=at - Результаты исследования приведены в табл. 6.13 и 6.14, а их графическое изображение— на рис. 6.19 и 6.20. [c.279]

В. Г. Лисиенко совместно с Ю. А. Журавлевым [25 ] рассмотрели селективно-серые многополосные модели для описания радиационных свойств объемных и поверхностных зон печей и предложили рациональный двухэтапный алгоритм для определения разрешающих угловых коэффициентов излучения с использованием метода Монте-Карло, позволивший на порядок сократить время счета на ЭВМ. [c.211]

При исследовании деления катодного пятна приходится считаться не только с ошибками измерений временных интервалов, но и с неопределенностью другого рода, имеющей более принципиальный характер. Как будет видно из дальнейшего, результаты исследования зависят в значительной мере от самого выбора критерия деления пятна. Причина этого состоит в том, что продолжительность существования образующихся в результате деления автономных пятен меняется в широкой области значений, начиная от таких малых значений, при которых одно из пятен распадается прежде, чем ему удастся удалиться от другого на расстояние, лревьшающее его собственные размеры. При таких обстоятельствах выбор недостаточно чувствительного критерия деления может привести к большому количеству пропусков /в наблюдениях и ложной концепции деления. Чтобы исследование носило возможно более полный характер, должен быть избран наиболее чувствительный критерий деления из всех доступных при данном методе наблюдения, В настоящем исследовании в качестве критерия деления служило расхождение отдельных частей катодного пятна на расстояние, сравнимое с их собственными размерами. Этот критерий является, то-види-мому, наиболее чувствительным из всех физических осмысленных критериев деления. В самом деле, с точки зрения физики катодного пятна, как и предложенной нами модели, автономными следует считать лишь такие пятна, которые имеют не только свою собственную область объемного заряда, но и отдельный центр испарения вещества катода. Такое определение основывается на признании испарения катода одним из основных процессов дугового цикла. Но фотографируемое яркое свечение, которое мы называем катодным пятном, по всей вероятности, как раз и соответствует области интенсивного испарения ртути. Из этого следует, что до тех пор, пока расстояние между двумя частями излучающей области остается меньше размеров самих излучающих частей, их по существу нельзя считать автономными пятнами. В исследованной области токов 3—40 а это мини- [c.269]

Первым шагом на пути к построению реалистической модели Земли является модель сферы, выполненная локально-изотропным твердым веществом, у которого параметры 1хир зависят только от радиуса. Годографы- волн Р и 8 дают информацию о глу ких частях Земли, а длиннопериогдные-поверхностные волны лозволяют определить мощность коры и скорость волн в верхней мантии. Прогресс в методах измерения, достигнутый в последние 15 лет, обеспечил измерение основных мод собственных колебаний Земли, вызванных мощными землетрясениями, частоты которых определяются изучаемой упругой моделью. Вторым шагом к реалистической модели Земли является введение поглощения лри рассмотрении упругих констант как комплексных величин. Определение соответствующих параметров по затуханию волн Р и 5 связано со многими ограничениями, поскольку на амплитуду объемных волн сильно влияют рассеивание и локальные условия вблизи каждого сейсмографа. Затухание поверхностных волн более доступно прямому измерению, особенно тех волн, которые несколько раз обогнули земной шар. Ослабление ревербераций, следующих за большим землетрясением при надлежаш ей фильтраций, можно рассматривать как затухание отдельных резонаторов. Перечислен-яые источники информации позволили вывести зависимость параметров поглощения от радиального расстояния. Поскольку наличие поглощения обусловливает дисперсию скорости, следующий шаг состоит в изучении частотной зависимости упругих констант. Хотя радиальная модель Земли в общем и соответствует имеющимся наблюдениям, веш ество Земли лаТврально неоднородно, сама Земля не является сферой и вращение Земли имеет ряд резонансных пиков. В предположении, что модуль всестороннего сжатия чисто упругий (это означает отсутствие потерь энергии при сжатии). Qp=(4 3) (i /a) Qs, этого достаточно для определения величины 3 как функции радиуса. В грубом приближении равно 200 для верхней мантии, затем уменьшается до 100 на глубинах 100—200 км и затем медленно возрастает до 500 и более, [c.133]

Наиболее полное приближение к результатам натурных испытаний несущей системы дает расчет кузова и рамы с использованием метода конечных элементов. Этот метод расчета многократно статически неопределенных конструкций основан на совместном рассмотрении напряженного состояния системы небольщих элементов конечного размера. Метод конечных элементов заключается в том, что реальная конструкция заменяется структурной моделью, состоящей из проетейщих элементов, таких, как стержни, пластины и др. объемные элементы с известными упругими свойствами. Исходя из того, что упругие свойства отдельных элементов известны, можно определить свойства всей системы в целом при определенных нагрузках. [c.341]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...