Определение поперечного сжатия — Определени

С целью опытного определения коэффициента расхода, скорости и поперечного сжатия струи насадка наблюдали за истечением воды через этот насадок. [c.70]

При центральном сжатии прямых стержней, длина / которых значительно больше поперечных размеров, при определенном значении продольной силы происходит искривление оси. Это явление носит название продольного изгиба. Переход прямолинейной формы равновесия в криволинейную назьшается потерей устойчивости. [c.90]

Этот вид стержней относится к категории статически неопределимых. В качестве примера рассмотрим определение размеров сжатого силами Я составного стержня (рис. 38), состоящего из центрального стального сердечника круглого поперечного сечения с диаметром d , находящегося внутри бронзовой рубашки с наружным диаметром dg, и с толщиной стенки t. [c.75]

Стандарт регламентирует условия проведения испытаний материалов на одноосное сжатие. Образец для испытаний на сжатие, имеющий определенное поперечное сечение (Л ), подвергают нарастающей сжимающей деформации, при этом измеряют силу F. Это испытание применяют главным образом для чугуна, подшипниковых сплавов, неметаллических материалов. [c.111]

Определение механических свойств включает в себя измерение растяжения, поперечного сжатия, предела прочности при изгибе, а также модуль упругости при изгибе. Испытания проводятся 1) при нормальных условиях температура 23 1 °С и относительная влажность (после 4 дней экспозиции) 50 4 % (или без кондиционирования условий) 2) после кипячения образца в течение 2 ч в дистиллированной воде. В последнем случае образец охлаждается в воде и испытывается непосредственно после извлечения из нее. Если существуют сомнения в надежности таких испытаний, образец выдерживают в воде в течение 30 дней при комнатной температуре. [c.460]

Как было показано выше (см. гл. II, раздел 2.18), анализируя данные для тридцати различных стальных образцов, Баушингер в 1879 г. выразил серьезные сомнения относительно возможности вычисления коэффициента Пуассона и модуля объемной упругости с использованием отношения значений модулей и [х. Динамический метод определения значения Е применялся как при изгибных, так и продольных колебаниях. Однако значение Е, полученное из опытов на изгибные колебания, почти всегда оказывалось меньше, чем найденное из продольных, даже в том случае, когда во второй половине XIX века при вычислениях стали вносить поправку на инерцию поворота сечений, а в XX веке учитывали влияние сдвига и поперечного сжатия волокон на прогиб. [c.243]

Эту безразмерную постоянную называют коэффициентом Пуассона или модулем поперечного сжатия. Коэффициент Пуассона зависит от материала и наряду с модулем Юнга является важной характеристикой упругих свойств материала. Величины Е и (i полностью характеризуют упругие свойства изотропного материала. Это значит, что упругие силы, возникающие при любой сколь угодно сложной деформации, будут определенным образом зависеть только от двух модулей. [c.72]

Из данного выше определения центрального растяжения сжатия и из уравнений равновесия вида (2.1.6) отсеченной части бруса, образованной поперечным сечением, следуют определенные требования к внешним нагрузкам. Ясно, что центральное растяжение-сжатие бруса возникает только при таких нагрузках на него, при которых отлична от нуля только сумма проекций на ось бруса х всех действующих на отсеченную часть нагрузок. А суммы их проекций на лежащие в плоскости попе- [c.64]

Из формулы (а) можно получить следующей выражение для определения прочности при поперечном сжатии [c.148]

Мы снова отсылаем к тому же мемуару или к следующему 31 для определения новой формы, которую принимают вследствие поперечных сжатий контуры сечений эта форма не оказывает, между прочим, никакого влияния на их сопротивление. [c.470]

Так как удлинения во всех точках поперечного сечения одинаковы, то можно считать, что и напряжения постоянны по всему сечению. Следовательно, при растяжении или сжатии для определения нормального напряжения в поперечном сечении бруса нужно равнодействующую внутренних сил, равную внешней силе Р, разделить на площадь поперечного сечения Р [c.16]

Определение модуля нормальной упругости, модуля сдвига, коэффициента поперечного сжатия и зависимости их значений от температуры. Модуль нормальной упругости и модуль сдвига определяются путем нахождения собственных частот продольных, поперечных и крутильных колебаний образца, подвешенного или зажатого в точках, соответствующих узловым точкам собственных колебаний. [c.67]

Все образцы описанных выше форм и размеров пригодны для определения прочности материала при сжатии. Для определения упругих постоянных применимы только образцы в виде полоски или бруска, стержня круглого поперечного сечения и трехслойной балки, причем длина образца должна обеспечить однороднее деформированное состояние рабочей части. [c.104]

Механическое испытание показало временное сопротивление на разрыв 59 кг/мм , удлинение 2,5% и поперечное сжатие 10%. Микроструктура позволяет с определенно- [c.244]

Условная поперечная сила при определении усилий в соединительных решетках составных сжатых стержней обычно принимается в размере от 1,5 до 2% от усилия в сжатом стержне. [c.337]

Учет собственного веса сводится к суммированию напряжений от воздействий внешних сосредоточенных сил и собственного веса. Напряжения от собственного веса стержня постоянного сечения зависят только от материала и длины стержня и не зависят от плошади поперечного сечения. При определении деформаций растянутых или сжатых стержней от действия собственного веса следует учитывать, что деформации, как и напряжения, переменны по длине. [c.15]

Коэффициент поперечного сжатия 344, 347 --— определение 41, 344, 347 [c.717]

Применив метод сечений, найдем, что в любом поперечном сечении бруса действуют изгибающие моменты Мр = = Рур и Мр = Р2р, а также продольная сила N = Р (рис. 140, б). Нетрудно заметить, что здесь, как и в рассмотренном выше случае, имеет место совместное действие косого изгиба с осевым растяжением (сжатием). А потому формула для определения напряжения в произвольной точке сечения с координатами 2 и у будет аналогична (12.19), т. е. [c.204]

Предположим, что стержни конструкции, рассмотренной в предыдущем примере, изготовлены с заданными площадями поперечных сечений Fj и f j и средний стержень оказался короче на величину А (рис. 143, а). Если величина Д незначительна по сравнению с длинами стержней, то, приложив определенные усилия, можно все три стержня соединить в узле, который займет после сборки какое-то положение А (рис. 143, б). Очевидно, при этом средний стержень будет растянут, а боковые сжаты. Определим монтажные усилия в стержнях. [c.142]

Расчеты на прочность с учетом пластических деформаций будут рассмотрены в гл. 18. Здесь ограничимся лишь определением нормальных напряжений при изгибе балки прямоугольного поперечного сечения, материал которой не следует закону Гука на протяжении всего процесса нагружения, причем зависимости между напряжениями и деформациями различны при растяжении и сжатии. [c.326]

В проектировочном расчете бруса большой кривизны для определения размеров поперечного сечения можно воспользоваться условием прочности при изгибе балки с соответствуюш,ей формой поперечного сечения, а затем, несколько увеличив полученные размеры, проверить прочность бруса по условию (15.19). Если брус большой кривизны изготовлен из материала, имеющего различные допускаемые напряжения на растяжение и на сжатие (некоторые чугуны, пластмассы и т. п.), то условие прочности должно выполняться для крайних точек сечения как в растянутой, так и в сжатой областях. [c.439]

Если поперечные размеры сжатого стержня во много раз меньше его длины, т. е. стержень сравнительно длинный и тонкий, то при определенной величине сжимающей силы стержень, помимо сжатия, будет испытывать изгиб — так называемый продольный изгиб. [c.312]

После определения параметров винта для него строят эпюры продольных сил и крутящих моментов, по этим эпюрам устанавливают опасное поперечное сечение винта и производят проверочный расчет на сложное сопротивление — совместное действие сжатия (или растяжения) и кручения. Так, для винта домкрата, изображенного на рис. 426, опасными будут сечения нарезанной части, расположенные выше гайки. В этих сечениях возникает продольная сила, равная осевой нагрузке Q винта (грузоподъемности домкрата), и крутящий момент, равный моменту в резьбе (см. стр. 402). Применяя теорию прочности наибольших касательных напряжений (см. стр. 309), получают следующее условие прочности винта [c.416]

Разложение полного напряжения на нормальное и касательное имеет вполне определенный физический смысл. Как мы убедимся в дальнейшем, в поперечном сечении бруса при растяжении, сжатии и чистом изгибе действуют только нормальные напряжения, а при сдвиге и кручении — только касательные напряжения. [c.185]

Рациональнее единые правила знаков, не зависящие от того, как расположены внешние силы (слева или справа от сечения). Согласно этим правилам, внешняя сила, стремящаяся повернуть отсеченную часть балки относительно центра тяжести рассматриваемого сечения по ходу часовой стрелки, вызывает положительную поперечную силу. Для определения знака изгибающего момента надо представить, что оставленная часть балки защемлена в том сечении, где определяется изгибающий момент, а действительные опоры балки отбросить. Если внешняя сила (пара сил) изгибает эту заш,емленную (мысленно) часть балки так, что ее сжатые волокна располагаются сверху, то эта нагрузка вызывает положительный изгибающий момент. В этом правиле хорошо то, что оно связано с характером деформирования балки (правило сжатого волокна), а следовательно, менее формально, чем первое. Добавим, что может быть целесообразнее говорить не о сжатых волокнах, а сказать, что изгибающий момент положителен, если балка (часть балки) изгибается выпуклостью вниз. [c.122]

Расчет на прочность зубьев по напряжениям изгиба. При выводе расчетной формулы принимаются следующие допущения. Зуб рассматривается как балка, защемленная одним концом (рис. 16.2, б). Точка приложения силы к зубу при зацеплении перемещается по рабочему участку профиля зуба. Силу, действующую на зуб, принято рассматривать приложенной к вершине зуба, т, е. когда плечо силы относительно наиболее опасного сечения зуба максимально. Перенеся силу F по линии ее действия в точку А, лежащую на оси симметрии зуба, разложим ее на две составляю1цие окружную Ft и радиальную F силы, из которых первая вызывает изгиб зуба, а вторая — его сжатие. Для определения положения наиболее опасного сечения в действительный профиль зуба вписывают параболу, которая своими ветвями касается точек В и С. Вершина параболы находится в точке А. Параболой ограничено поперечное сечение бруса, равное сопротивлению изгиба, поэтому напряжение в любых сечениях зуба будет меньше, чем в сечении ВС. Следовательно, оно и будет наиболее опасным сечением зуба. Максимальные напряжения (сжатия) в точке С наиболее опасного сечения ВС будут по абсолютной величине равны [c.299]

Ряс. 5.1.13. Расчетяая схема для определения прочности при поперечном сжатии [c.296]

Когда отношение величины сжимающих напряжений к величине сдвиговых напряжений превышает определенный предел, разрушение монослоя носит характер разрушения при поперечном сжатии. Принимая, что монослой является трансверсально изотропным, для оценки его прочности можно использовать 1фитерий типа (5.1.58). В данном ст чае справедливо выражение [c.298]

При вычислении жесткостей бруса на сдвиг и изгиб Дж. Ха-ринкс сделал попытку учесть большие деформации, предполагая материал несжимаемым. Он ввел понятие мгновенных модулей упругости, мгновенных площадей и моментов инерции поперечных сечений бруса. В работе [218] значительное внимание уделено вычислению горизонтальной жесткости при сжатии бруса, определению собственных частот и фо1)М поперечных и продольных колебаний сжатого бруса. [c.213]

В 1879 г. Баушингер (Baus hinger [1879, 11), а в 1883 г. Томлинсон (Tomlinson [1883, 1]) исследовали вопрос о точности коэффициента Пуассона, вычисленного по экспериментально определенным Е и [I. Описанные выше опыты Баушингера заключались в непосредственном определении поперечного сужения и продольного удлинения, которые он мог сопоставить с модулями, определенными при кручении, сжатии и растяжении тех же самых образцов. Его опыты вызвали серьезные сомнения относительно достоверности значения v, определенного по найденным из опыта и ц. [c.356]

Для определения прочности однонаправленно армированного пластика на поперечное сжатие R , используют теорию прочности Мора. Уравнение огибающей главных кругов Мора при нагружении в плоскости трансвер-сальной изотропии имеет следующий вид [c.135]

Когда отношение сжимающих напряжений к сдвиговым превышает определенный предел, раз-рушенне материала носит характер разрушения при поперечном сжатии. Если принять, что однонаправленно армированный пластик является трансверсально изотропным материалом, то для оценки его прочности можно использовать критерий типа (5.22). В конкретном случае имеем [c.137]

К технически важным применениям интерференции принадлежит также предложенный Грюнейзеном метод определения растяжения упругих стержней и метод К о р-н у ш а для оп >еделения поперечного сжатия. [c.536]

Автомасленка МА-5 состоит из корпуса 1, заполняемого смазкой, и запрессованной в нем трубки 2. В трубке установлена поперечная втулка 4, в которой по оси трубки сделано отверстие 3. Вставляемый во втулку калиброванный стержень 5 образует с внутренним диаметром втулки определенный зазор. Сжатый воздух, перемещаясь по трубке 2 в направлении, указанном стрелкой, омывает втулку 4 и создает в зоне отверстия 3 пониженное давление, благодаря чему масло из корпуса автомасленки засасывается через зазор между стержнем и втулкой в это отверстие и далее с потоком сжатого воздуха в распыленном состоянии поступает в бурильный молоток, смазывая его детали. [c.235]

Для устранения этого недостатка фирма Фольксваген с середины 60-х годов устанавливает на автомобили Кэфер с двигателями рабочим объемом 1,3 и 1,6 л (без автоматической трансмиссии) поперечно расположенный торсионный стержень (рис. 3.8.5). Этот компенсирующий упругий элемент является дестабилизатором задней подвески и соединяется с обоими поперечными рычагами вертикальными стойками, несущими буферы. При определенном ходе сжатия эти буферы упираются в кронштейны, соединенные с рычагами. Рычаги, расположенные на левом и правом концах стержня, направлены соответственно назад и вперед. В случае равностороннего хода сжатия эти рычаги отжимаются вверх и поворачиваются в противоположные стороны компенсирующий упругий элемент действует как торсионный вал с центральным креплением и прогрессивно увеличивает общую жесткость подвески. Разноименный ход подвески во время движения на повороте приводит к тому, что один рычаг вынужден перемещаться вниз, а другой — вверх, при этом стержень только поворачивается в своих опорах, не совершая никакой работы. Таким образом, жесткость в случае разноименного хода получается меньше, чем при одностороннем (например, во время переезда через поперечную волну дорожного покрытия), следовательно этот торсионный вал, установленный в горизонтальной плоскости под небольшим углом к поперечной оси, оказывает действие, обратное стабилизатору, т. е. является дестабилизатором. [c.230]

Круглые кольца второго типа ( плавающие кольца) при сборке практически не подвергаются поперечному сжатию по высоте (рнс. 6.9), вследствие чего они не обеспечивают полной герметизации при нулевом и мало1Ч (до 0,02 МПа) давлении рабочей среды. Герметизация этими кольцами обеспечивается только при превышении определенного значения давления. [c.148]

Переходим к построению эпюры N (рис. 2.12, д). Для этого параллельно оси бруса проводим тонкую начальную или базовую линию, перпендикулярно которой в определенном масштабе вправо откладываем отрезки, изображающие положительные значения продольной силы, а влево — отрицательные. Получившаяся ступенчатая фигура, ограниченная основной линией и заштрихованная перпендикулярно базовой линии, и есть искомая эпюра нормальных сил по длине бруса. Читая эпюру на рис. 2.12, д, например, сверху вниз, видим на участке ОС брус растянут, нормальная сила, равная 0,5Р, постоянна до сечения С (эпюра N на участке параллельна базовой линии) при переходе через сечение С эпюра делает скачок , равный абсолютному значению приложенной в этом сечении силы правая (положительная) часть скачка (+0,5/ ) изображает значение нопмалыюй силы чуть выше сечения С, а левая (отрицательная) часть скачка (—р) изображает значение нормальной силы чуть ниже сечения С (т. е. относится к участку СВ), а далее постоянное отрицательное значение нормальной силы сохраняется во всех поперечных сечениях бруса вплоть до сечения В] при переходе через сечение В эпюра снова испытывает скачок от значения —Р до +/, характер -зующип переход от сжатого участка СВ к растянутому ЗА. Абсолютное значение скачка равно силе 2Р, приложенной к брусу в этом сечении. В заключение за. е-тнм, что скачки на эпюрах всегда по абсолютному значению равны модулям в хп -них сил, приложенных в этом месте к брусу. [c.161]

Для наглядности будем говорить о трехмерном пространстве состояний и представлять себе аттрактор расположенным внутри двумерного тора. Рассмотрим пучок траекторий на пути к аттрактору (ими описываются переходные режимы движения жидкости, ведущие к установлению стационарной турбулентности). В поперечном сечении пучка траектории (точнее —их следы) заполняют определенную площадь проследим за изменением величины и формы этой площади вдоль пучка. Учтем, что элемент объема в окрестности седловой траектории в одном из (поперечных) направлений растягивается, а в другом — сжимается ввиду диссипативности системы сжатие сильнее, чем растяжение— объемы должны уменьшаться. По ходу траекторий эти направления должны меняться — в противном случае траектории ушли бы слишком далеко (что означало бы слишком большое изменение скорости жидкости). Все это приведет к тому, что сечение пучка уменьшится по площади и приобретет сплющенную, и в то же время изогнутую форму. Но этот процесс должен происходить не только с сечением пучка в целом, но и с каждым элементом его площади. В результате сечение пучка разбивается на систему влол<енпых друг в друга полос, разделенных пустотами С течением времени (т. е. вдоль пучка траекторий) число полос быстро возрастает, а их ширины убывают. Возникающий в пределе t- oo аттрактор представляет собой несчетное множество бесконечного числа не касающихся друг друга слоев — поверхностей, на которых располагаются седлов1ле траектории (своими притягивающими направлениями обращенные наружу аттрактора). Своими боковыми сторонами и своими концами эти слои сложным образом соединяются друг с другом каждая из принадлежащих аттрактору траекторий блуждает по всем слоям и по прошествии достаточно большого гцзсмеии пройдет достаточно близко к любой точке аттрактора (свойство эргодичности). Общий объем слоев и общая площадь их сечений равны нулю. [c.166]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...