Рисе Ф. (Riesz

Цинк вводился в виде цианистого электролита Риса (Ri e) имеющего следующий состав [c.127]

На рис. 4.12 представлен один из возможных вариантов распределения ОП объемом в 16К слов без аппаратуры диспетчера памяти. Операционная система занимает 6К слов собственно иод управляющую программу и один из разделов, управляемый пользователем, в 2К слова для некоторых системных выгружаемых задач (программа связи с оператором, программа вывода сообщений, файловая система программы связи). Пространство пользователя состоит из одного раздела, управляемого пользователем, иод названием RAZ размером в 8К слов и трех подразделов (R.A.ZA, RAZB, RAZ ). Главный раздел используется для больших программ, иаиример трансляторов. Эти программы всегда имеют низкий приоритет и являются выгружаемыми. Три подраздела иредназачаются для более высокоприоритетных задач. Чем больше разделов представлено пользовательским задачам и чем больше подразделов содержится в иих, тем полнее проявляются преимущества мультипрограммной обработки задач. [c.136]

По этим данным строим зависимость Ыим = /(Нем) в логарифмических координатах (рис. 3-2). По тангенсу угла наклона кривой к оси абсцисс определяем показатель степени п, а затем постоянную С = NUjj/RejJ. Получаем расчетную формулу Nu = 0,15 Re действительную в пределах 1600 Re<7300. [c.57]

Эго же значение о) можно получигь применяя георему об изменении кинетического момента о i носи rejHiEio оси вращения для двух гел, 1ак как в эюм случае сумма Рис. 160 [c.539]

Бобьтки (приливы) у литых детале облегчают обработку опорных поверхностей иод головки болтов, raiiKH и т.д., а также обеснечитя технологической обработки детали (рис. 22.11). [c.431]

Пусть Л > О (как на рис. 30) поскольку первый член в этом равенстве заведомо положителен, то тогда должно быть Re o/ft > О — фазовая скорость волны направлена направо. При этом резонансная точка у,, в которой фазовая скорость волны совпадает с местной скоростью течения, w (г/,) = Re ш/А, лежит справа от точки уп. Жидкие частицы, движущиеся в окрестности резона испои точки [c.243]

На рис. 11.4 дана схема двухступенчатого компрессора, а на рис. 11.5 — р — и-ди- аграмма процесса сжатия razz за в обеих ступенях такого компрессора. [c.146]

Рис. 7.12. Профили безразмерной скорости в пограничном слое на пластине в области перехода (кривые /, 2, 3, 4 соответствуют Rej lO- = 0,127 0,53 0,73 3,43)

Численное интегрирование этого уравнения при условии, что для =0 число Не = ReJ o = 0,115-10 , позволяет получить зависимость для параметра от числа Ке , изображенную на рис. 7.1.9. По найденному значению t из рис. 7.1.8 можно найти отношение Ке /]/ Ке , соответствующее число [c.448]

Рис. 6.10.11. Структура стационарной >дарной волны (изменение давления в жидкости и в паре р2, изменение ]1адиуса пузырьков а и кинетической энергии радиального движения ki) с интенсивностью ре = 3,0 в пароводяной смеси (ро = 0,1 МПа, То = 373 К, rijo = 0,05) с очень мелкими пузырьками (ао = 0,01 мм). Коэффициент восстаноилепия кинетической энергии после смыкания пузырька т) = 0,6

Согласно последнему уравнению (13.4), строим векторный многоугольник центробежных моментов инерции, направляя каждый из известных векторов параллельно центробежной силе инерции вектор mi[fi/i] по силе вектор т [г2/2] по силе Р 2 и вектор тз[г з] по силе Р"з. Замыкая этот многоугольник (рис. 13.1, б) четвертым вектором, получаем значение и направление искомого уравновешивающего вектора mn[riJii]- Прямая OU.J, (рис. 13.1, а), проведенная из центра О паралельно найденному вектору mu[r,i/i]] (рис. 13.1,6), дает положение радиуса лц уравновешивающей массы тц. [c.198]

Реальный адиабатный процесс истечения в сопловом аппарате турбины протекает с возрастанием энтропии, вследствие чего действительное теплопадение Дйд < Ah (рис. 1.67), а следовательно, термический к. п. д. цикла при необратимом процессе в турбине rijj = AhJ hi — Л 2) будет меньше, чем при обратимом т] = A/i/( i - h 2). Отношение г р к Tip называют внутренним относительным к. п. д. цикла и обозначают его так [c.94]

Полученную величину мощью рентгеновских методов. Принципиальная схема метода показана на рис. 4. Смещения зависящих от s ria ijj или 8, Vio (j рефлексов или Ao,j,vio поверхности образца, где существует 8у , раз- [c.113]

АЧХ упрощенной динамической модели длиннобазного машинного агрегата Rzziai) согласно зависимости (20.7) и рис. 91, б имеет вид [c.307]

Кривая А представляет собой часть траектории любой точки (на рис. 7.3 точки 5) гибкого контура в случае, когда со = (Од = v /Rjoax- Этот случай соответствует качению гибкого контура по реальной опорной поверхности — внутренней поверхности неподвижного цилиндра радиусом / щах (см. рис. 7.2, б). Здесь в точках траектории (рис. 7.3), касающихся окружности радиусом -йшах скорости 17= Vay = О, Т, 6. ЭТИ ТОЧКИ ЯВЛЯЮТСЯ мгновенно неподвижными точками катящегося контура-эллипса. Их перемещение происходит в сторону, противоположную направлению вращения контура, т. е. навстречу движению волн. [c.111]

Рис. 70. Зависимость относительной амплитуды коэффициента трения от RS o/Re P

Рис. 94. Распределение относительной скорости по радиусу цилиндрического канала при гармоническом изменении расхода жидкости для Rep = 10 uof/uof = 0,5 Rejo = adVv = = 10 для различных моментов времени (ot

Рис. 9.9. Влияние добавки ОДА на характеристики двухфазного пограничного слоя в безградиентном потоке на пластине а — Rejj-6,34 10 С=7,6 10-6 кг ОДА/кг НгО б — Re =7,65 10= С-23-10-6 кг ОДА/кг

При одинаковых определяемых по формуле (1.13), R jj величины АК для жидкости и газа (при TJT близких к 1) практически совпадают (рис. 7.7), хотя отношение коэффициентов объемного расширения может доходить до 40. Это подтверждает правильность изложенной в разд. 1.3 модели влияния изменения температуры стенки на турбулентную структуру потока и нестационарный теплообмен, которое тем больше, чем больше bTJbr и (З ,. [c.216]

Положим, что плоская пластина толщиною 8 одной поверхностью обращена к среде с температурой и коэффициентом теплоотдачи а. Другая поверхность пластины теплоизолирована. Внутри пластины имеются объемные источники тепловыделения, причем их мощность убывает по экспонентному закону с углублением в пластину со стороны среды если на границе с последней мощность равна qvfi, то в толще материала qy = qir o-e rjxe i — коэффициент ослабления, считающийся известным, см. рис. 2-7. Требуется найти распределение температур в пластине при стационарном режиме. [c.40]

Рис. 7.10. Трещины ползучести в слое низкого сопротивления деформации в месте сварки сплава RexSOO с 2% Сг, 1% Мо сталью

Фокусирующие Л. а. могут создаваться путём плавного непрерывного изменения п материала — т. н. неоднородные Л. а. К ним относятся сферич. или цилиндрич. линзы Люнеберга (рис. 2) радиуса , для K-poit n r)=y"2— rjaY г — расстояние от центра или оси). Осн. свойство такой Л. а. состоит в том, что плоская волка, падающая на неё по любому направлению, собирается в фокусе на её поверхности. [c.592]

Взаимодействие частиц. Метод М. и а. п. даёт возможность изучать акт столкновения между двумя частицами в отличие от хим. и газодинамич. методов, в к-рых из-за множеств, столкновений частиц друг с другом наблюдаются лишь усреднённые эффекты. В не-к-рых экспериментах измеряются эфф. сечения упругих и неупругих соударений частиц, движущихся под разными углами и с разными скоростями. В др. экспериментах наблюдаются хим. реакции между частицами и изучается угл. и энергетич. распределение продуктов реакции [Лестер (Lester), 1971 Дж. Росс (J. S. Ross), 1966 Р. Дж. Гордон (R.J. Gordon) и др., 1971]. Типичный эксперимент 2-го типа показан на рис. 1. [c.198]

На рис. 3 представлены результаты расчетов по формуле (30) в виде зависимости коэффициента тангенциального трения от числа Re при различных значениях отношения Reza/Re - [c.397]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...