Температура термодинамическа парообразования

Таким образом, процесс получения перегретого пара состоит из трех последовательных стадий подогрева воды до температуры насыщения, парообразования и перегрева пара до требуемой температуры. Все эти стадии протекают при постоянном давлении и на термодинамических диаграммах изображаются изобарой. [c.62]

Если капель много , а интенсивность волн не очень велика, то тепловой энергии пара за счет его торможения будет недостаточно, чтобы вывести смесь на термодинамическое равновесие (когда температуры фаз равны температуре насыщения) только за счет теплообмена, и поэтому происходит частичная конденсация пара, высвобождающая необходимую для равновесия скрытую теплоту парообразования, и в результате будет М < 1, Л/а. >Л/ао. [c.348]

Особенностью термодинамических циклов паротурбинных установок является изменение агрегатного состояния рабочего тела в течение цикла, что позволяет осуществить теплообмен между рабочим телом и внешними источниками теплоты в процессах парообразования и конденсации при постоянных значениях температур. Таким образом, имеется практическая возможность реализации цикла Карно, который, как отмечалось, состоит из двух изоэнтропных и двух изотермических процессов. Реализация изотермических процессов подвода и отвода теплоты в газовых циклах (циклы ДВС и ГТУ) связана с непреодолимыми трудностями. [c.163]

Кривая насыщения является важной характеристикой вещества, необходимой для расчета многих его термодинамических свойств. Для этой цели было бы наиболее удобно иметь ее аналитическое выражение. Такое выражение может быть получено на основании уравнения Клапейрона — Клаузиуса, однако для этого надо знать зависимость теплоты парообразования V- и, величины и"—V ОТ температуры. Обычно эти зависимости не известны, и для выяснения характера кривой насыщения прибегают к тем или иным упрощениям. [c.14]

При расчете энтальпии газов или паров в качестве ко часто выбирают значение энтальпии газов или паров в идеально газовом состоянии при температуре Т, которое определено на основании спектроскопических данных и приводится в таблицах термодинамических свойств газов [7]. Если при расчете энтальпии перегретого пара (газа) при докритическом давлении в качестве ко выбрано значение энтальпии жидкости в некотором состоянии, ТО В (1.44) должна быть включена теплота парообразования г. Два возможных пути (/, II) расчета энтальпии по, (1.44) показаны на рис. 1.31. [c.46]

Аммиак, обладающий высокой скрытой теплотой парообразования, обычно применяется в крупных промышленных установках, в которых требуется создание температур ниже 0°С. В бытовых холодильниках и кондиционерах воздуха используется фреон, В крупных стационарных установках кондиционирования воздуха, а также в некоторых типах бытовых холодильников используется иной принцип охлаждения — абсорбционный. Рассмотрим более подробно термодинамические принципы работы холодильных установок этих двух типов. [c.80]

Резкие изменения температурного поля поверхности лопаток при переходе через зону Вильсона объясняются образованием пленок и насыщением парового пограничного слоя каплями. Хорошо известно, что теплопроводность конденсата существенно выше, чем пара. Пленки и капли поглощают теплоту трения, выделяющуюся в парокапельном пограничном слое, а также теплоту парообразования и выводят ее в тело лопатки. При этом температура стенки приближается к термодинамической температуре ядра течения. Следует еще раз подчеркнуть, что процесс перехода через зону Вильсона является флуктуационным и сопровождается пульсацией полных и статических давлений, а также температур, что и подтверждено настоящими экспериментами. При этом температура внешней поверхности лопаток может колебаться в пределах от температуры торможения до термодинамической температуры, причем в наиболее неблагоприятных условиях по температурной усталости оказываются выходные кромки лопаток. [c.97]

Дальнейшее повышение экономичности паросилового цикла ограничивается неблагоприятными термодинамическими характеристиками водяного пара как рабочего тела, а именно низкой температурой критического состояния, уже достигнутой на практике, низкой температурой насыщения при заданном давлении, медленным увеличением температуры пара даже при значительном повышении давления, малой величиной отношения теплоты парообразования к теплоемкости жидкости (воды), резко уменьшающегося при увеличении давления. [c.162]

Дальнейшее повышение экономического к. п. д. установок водяного пара лимитируется величиной термического к. п. д. цикла, так как водяной пар имеет неблагоприятные термодинамические характеристики (низкие параметры критического состояния, почти достигнутые в экспло-атации, малую величину отношения скрытой теплоты парообразования к теплоемкости жидкости и др.). Повышение только температуры перегрева водяного пара до пределов, допускаемых температуростойкостью сталей, не может значительно повысить к. п. д. цикла. [c.7]

В книге рассмотрены основные методы экспериментальных термодинамических исследований. Подробно излагаются вопросы техники теплофизическою эксперимента. Даны методы измерения давления и температуры, а также методы определения удельных объемов твердых тел, жидкостей, газов и паров методы определения количества тепла, теплоемкости и энтальпии. Приведены сведения по изучению процессов дросселирования, плавления, парообразования, сублимации и критических явлений. [c.175]

Помещенные в настоящем издании таблицы термодинамических свойств воды и водяного пара включают данные об удельных объемах, энтальпии и энтропии жидкости и пара в состоянии насыщения, а также о теплоте парообразования и изменении энтропии при фазовом переходе. Указанные термодинамические свойства определены в зависимости от температуры [табл. II-1 (III-1) и давления [табл. II-II (Ill-II)j. [c.13]

Существование метастабильных состояний фазы обусловлено затрудненностью возникновения жизнеспособных зародышей новой фазы. При отсутствии в жидкости и на стенках сосуда искусственных центров парообразования паровые зародыши могут возникать только за счет тепловых флуктуаций в молекулярной жидкости. Вероятность спонтанного образования паровых пузырьков резко уменьшается с увеличением их размеров. Поэтому вскипание чистой жидкости происходит лишь при достаточном перегреве, когда термодинамически равновесный радиус пузырька г=2о1 р — р) уменьшается до значений порядка средней величины флуктуационного парового зародыша / —/ . Само г возрастает по мере перегрева. В формуле а — поверхностное натяжение на границах жидкость — пар при температуре перегрева — давление пара при этой температуре р — давление в жидкой фазе. [c.60]

Уравнения (3.1)—(3.6) использованы для расчета рекомендуемых таблиц термодинамических свойств. Взаимная согласованность интерполяционных уравнений (3.1) и (3.3), описывающих термические свойства в двухфазной области, и уравнения состояния (3.5) проверена сопоставлением вычисленных и непосредственно измеренных [3.42] трех значений теплоты парообразования в интервале температур от 243 до 301 К. Расхождения не превышают 1,5 % и лежат в пределах точности опыта. [c.110]

Следует подчеркнуть, что коэффициент С в уравнениях (13) и (14) не является постоянной величиной, выбранной наугад, а рассчитывается по таким термодинамическим коэффициентам жидкости, как скрытая теплота парообразования, плотность и т. д. Таким образом, уравнения (12)—(14) могут быть использованы, например, для получения сведений о росте пузыря при высоких давлениях и температурах, характеризующихся практически отсутствием экспериментальных данных. [c.224]

Кроме этого, на основании разработанного метода найден ряд обобщенных температурных зависимостей термодинамических функций на линии фазового равновесия жидкость—пар. Получена обобщенная зависимость для расчета давления насыщенных паров [22, 24] при температурах, соответствующих давлению насыщения от 1 кПа до критического со средней ошибкой 1%. Для теплоты парообразования выведенная обобщенная зависимость [25] описывает экспериментальные данные в диапазоне Tr = = 0,50-ч-0,95 со средней ошибкой 1—3%. Полученные обобщенные зависимости для плотности пара и жидкости на кривой сосуществования в диапазоне приведенных температур описываются со средней ошибкой в 1% [26, 27]. Так как многие известные методы расчета теплофизических свойств газов и жидкостей требуют для своего расчета знание теплоты парообразования и плотности жидкости при нормальной температуре кипения, то были получены простые и точные обобщенные зависимости для расчета этих свойств [28]. [c.96]

Последним описываемым методом является модификация подхода Чью— Свенсона, основанного на термодинамическом цикле Ватсона [уравнение (5.8.11)]-Этот метод сложнее в использовании, а проверка его точности дала беспорядочные результаты. Для расчетов следует знать критические температуру и давление, теплоемкость жидкости и теплоту парообразования, а также корреляцию давления пара по температуре. При использовании этого метода требуемая теплоемкость жидкости всегда находилась по методу групповых составляющих Чью—Свенсона при 20 °С (табл. 5.12), а теплота парообразования — из приложения А. Сравнение приводит к выводу, что данный метод дает плохие результаты при низких температурах (менее 20 °С). Проверочные расчеты по этому методу, проведенные Чью и Свенсоном [11], показали, что в основном погрешность менее 5 % (для углеводородов 3 %). [c.164]

Из уравнений (14.3)—(14.5) следует, что снижение эффективности цикла с перегревом иара зависит от разности температур кииения и конденсации (Ti, — Г, ), теплоты парообразования гг , изобарной теплоемкости пара с,,,, и насыщенной жидкости Сх. Эта зависимость сложная, так как термодинамические свойства взаимосвязаны (например, теплота иарообразования связана с теплоемкостями пара и жидкости и т. д.). [c.135]

Однако, если предположить, что обе фазы, находясь в точках а и 6, могут взаимодействовать между собой, образуя термодинамическую систему, находящуюся при постоянных р а Т, то выяснится, что состояние Ь, в котором потенциал выше, чем в состоянии а, является лишь относительно устойчивым — метастабильным, ибо переход вещества из состояния два приведет к уменьшению потенциала ф. Аналогичные заключения можно сделать относительно точек с н d. То же относится н к рис. 2-4. На основании этого частки изобар и изотерм на рис. 2-3 и 2-4, относящиеся к состоянию устойчивого равновесия, изобрал<ены сплошными линиями, а участки, относящиеся к метастабильным состояниям,—пунктирными. Как уже отмечалось, реальные термодинамические системы могут находиться в метастабиль ных состояниях, если приняты меры к тому, чтобы они не подвергались заметным возмущениям извне, и если возмущения, связанные с естественными флуктуациями, малы по сравнению с порогами устойчивости. Так, например, очень чистую жидкость, находящуюся при некотором постоянном давлении, меньшем критического, можно нагреть до температуры, заметно превосходящей температуру насыщения при данном давлении Т з(р), без того, чтобы йачался процесс парообразования. Такое состояние жидкости аналогично точке d на рис. 2-4,а. Наоборот, пар можно изобарно охладить до точки Ь (рис. 2-4,а) без того, чтобы он начал конденсироваться. Однако можно показать, что существуют определенные границы существования метастабильных состояний. Эти границы определяются тем, что для метастабильных состояний должны выполняться условия устойчивости, поскольку, как отмечалось, мета--стабильные состояния по отношению к малым возмущениям устойчивы, т. е. для близкой окрестности точки метастабилшого равновесия должны выполняться условия (2-37) и (2-38) [c.36]

Иначе протекает парообразование в закрытом сосуде. Молекулы, вылетающие из жидкости, заполняют все пространство над поверхностью раздела фаз и не имеют возможности выйти из сосуда. Так же как и в разобранном выЕ1е случае, наступит состояние динамического равновесия (между паром и жидкостью), при котором концентрация молекул над поверхностью жидкости, а следовательно, и давление пара достигнут вполне определенного максимального значения и дальнейшее парообрагование прекратится. При этом пар находится в термодинамическом равковесии с жидкостью (давление и температура жидкости и пара имеют одинаковые значения). Пар, находящийся в термодинамическом равновесии с жидкое пню, называют насыщенным паром. [c.156]

В гл. 6 показано, что число действующих на единице площади поверхности центров парообразования, а вместе с этим и интенсивность теплообмена при кипении в значительной мере зависят от минимального радиуса кривизны зародыша паровой фазы, в который может испаряться жидкость при данном ее перегреве. Если бы при кипении смеси ее температура насыщения в пределах к.п.с. не менялась, т. е. смесь с присущими ей остальными теплофизическимц и термодинамическими свойствами кипела как однокомпонентная жидкость, то минимальный (критический) радиус зародыша паровой фазы приближенно можно было бы определить из уравнения (6.8) [c.346]

Первый режим течения (рис. 2.8, а). В цилиндрической части канала (Н—К) восстанавливается двухфазный поток с постоянными параметрами и температурой Последующий процесс парообразования в районе выходной кромки —В) идет вблизи линии термодинамического равновесия — темнера- [c.32]

Необходимые для этого расчета величины удельных объемов жидкости и пара на линии насыщения v и v" могут быть взяты из таблиц термодинамических свойств водяного пара [Л. 5-2], а значения производной dpaldTa можно получить графически, дифференцируя полученную экспериментально зависимость давления насыщенного пара от температуры. В этом случае производная dptildTa определится как тангенс угла наклона касательной к кривой насыщения, построенной в координатах р—t в точке, для которой определяется теплота парообразования, [c.143]

Используя результаты опыта, необходимо вычислить величину константы этого уравнения. При этом температуру насыщенного пара при давлении, измеренном в опыте, можно определить по таблицам термодинамических свойств воды и водяного пара [Л. 9-1]. Следует рассчитать по уравнению значения температуры насыщенного пара лри давлениях от 0,5 до 100 бар и сравнить их с табличными [Л. 9-1]. Нужно также произвести подобный расчет, взяв в качестве исходного не значение теплоты парообразования, полученное в результате опыта, а табличное значение. Полученные температуры насыщенного пара также сра.внить с табличными. [c.267]

Конкурентоспособность бинарных газопаровых установок резко возрастает в случае применения высокотемпературных газовых турбин. Термодинамический анализ, результаты которого иллюстрировались рис. 2-10, свидетельствует о нецелесообразности затраты тепла высокого потенциала на парообразование в установках большой термической эффективности. С другой стороны, кривые, показанные на рис. 2-18, свидетельствуют о том, что при достаточно высокой температуре за газовой турбиной отпадают ограничения в выборе рабочего давления в паровой части БГПУ. В итоге увеличение рабочих температур перед газовой турбиной на 150—200° С против современных пределов создает для этих установок бесспорные преимущества перед ПГУ. [c.59]

Однако термодинамический к. п. д. основного цикла паросиловой установки меньше, чем к. п. д. цикла Карно, совершаемого в тех же температурных пределах. Объясняется это тем, что в цикле Карно тепло сообщаегся воде лишь в процессе парообразования и для одного килограмма воды оно равно теплоте парообразования г ккал кг в основном цикле паросиловой установки, помимо теплоты парообразования, воде сообщается также тепло для нагрева ее от температуры до Гь На рис. 48 циклу Карно соответствует диаграмма 1—2—5- -1"—/ и все затрачиваемое тепло измеряется площадью 1—2— 2 —1 —1. Тепло, затрачиваемое в рассмотренном основном цикле паросиловой установки, измеряется значительно большей площадью 4—1—2—2 —4 —4. [c.170]

На рис. 9.11, а приведена рг диаграмма парокомпрессорной установки, которая не отличается от предьщущей, но в процессе данного термодинамического цикла происходит изменение агрегатного состояния рабочего тела. Для рассмотрения этого на рис. 9.11, а нанесены линии I и И, разделяющие области различного агрегатного состояния рабочего тела. Так, слева от линии I оно находится в жидком состоянии, справа от линии П — в состоянии сухого пара, а между линиями I и П располагается область влажного пара. Влажный пар — это двухфазная смесь, состоящая из капелек жидкости, рассеянных в парогазовой среде, т. е. в области между линиями I и II происходит процесс парообразования. Следует помнить, что если этот процесс протекает при постоянном давлении, то и температура его также не меняется (см. подразд. 1.3.5). [c.121]

Согласно теории соответственных состояний отношение теплоты парообразования г к абсолютной температуре для термодинамически подобт-ных веществ должно быть универсальной функцией приведенной температуры (критерий Трутона [1]). Совместная обработка опытных данных для г четырех гексафторидов, отраженная на рис. 3, приводит кследующему выражению для этой функции [c.101]

При квазистационарных режимах кризис кипения почти всегда можно представлять следствием гидродинамической перестройки двухфазного пограничного слоя. Однако сама гидродинамическая обстановка обусловлена особенностями парообразования у стенки, что наглядно проявляется в переходной области ВГ, где с ростом средней температуры стенки удельный тепловой поток, а с ним и мощность парообразования уменьшаются, тогда как кризисные явления усиливаются. При термодинамическом подходе к описанию кризиса кипения основной определяющей величиной при заданном давлении становится температура стенки. Хотя обычно Ттах <С этот подход может быть полезен. В работах [195, 196] сделана успешная попытка описать теплообмен при кипении и режим максимального теплового потока с помощью величины Т — Tg, выраженной как доля максимально возможного перегрева нчидкости Т — Т = АГц (р). [c.205]

Сведения о каждом фреоне представлены в такой последовательности ГОСТ, МРТУ, ТУ, применение, основные константы (молекулярный вес, температуры кипения и плавления, критические константы), давление паров, плотность, удельный объем, вязкость, поверхностное натяжение, теплота образования, теплоты парообразования, испарения, разложения, энергия диссоциации связи, теплоемкость (включая показатель адиабаты), теплопроводность, электрические свойства (электропроводность, диэлектрические постоянные, диэлектрическая прочность, пробивное напряжение), коэффициент преломления, скорость звука, сжимаемость, растворимость, набухание, термодинамические свойства, холодопроизводи-тельность, теп.чоотдача, токсичность, коррозия, техника безопасности. Данные и библиографические ссылки, не подходящие ни под одну из этих рубрик, сведены в разделы Разное . Необходимо отметить, что некоторые параметры (плотность, теплота испарения, теплоемкость) отражены также в таблицах термодинамических свойств. [c.4]

Таким образом, холодильные агенты должны обладать следующим основным термодинамическим свойством при отрицательных температурах насыщения их давление не должно быть ниже атмосферного, с тем чтобы испарение не происходило в условиях вакуума и исключало присос воздуха. Кроме того, желательными термодинамическими свойствами холодильных агентов должны быть все те, которые обусловливают увеличение экономичности холодильных установок при прочих равных условиях. К таковым относятся 1) низкие давления при сжатии, позволяющие применение облегченных конструкций элементов машины 2) значительные величины теплоты парообразования при малых значениях удельных объемов, т. е. высокие объемные холо-допроизводительности агентов, что позволяет снизить количество циркулирующего рабочего вещества и уменьшить размеры компрессора и прочих элементов установки 3) низкая теплоемкость жидкости гоо [c.300]

Испарение растворителей сопровождается изменением многих параметров системы уменьшается объем материала (рис. 3.4), в основном за счет толщины слоя, увеличивается поверхностное натяжение, понижается температура пленки вследствие затраты теплоты на парообразование. Эти изменения сказываются на структуре и свойствах образующихся покрытий. Особенно сильно влияют на структурные характеристики природа растворителя, его термодинамическое качество по отношению к пленкообразо-вателю, поверхностное натяжение и летучесть (скорость испарения из пленки). Наиболее качественные покрытия получаются из стабильных растворов, пленкообразование из которых не связано с фазовыми превращениями системы [9, с. 116]. [c.47]

Воздух, сжатый в компрессоре, подается в камеру сгорания парогенератора, работающего на газовом или жидком топливе при постоянном (повышенном по сравнению с атмосферным) давлении р. Образующийся в парогенераторе водяной пар поступает в пароперегреватель и затем в паровую турбину. Продукты сгорания, температура которых снижена за счет отдачи теплоты на парообразование до приемлемой величины, подаются в газовую турбину, а из последней — в газоводяной подогреватель, служащий для подогрева питательной воды. Термодинамический цикл состоит из двух циклов — пароводяного и газового. [c.169]

Одиако все реальные процессы протекают термодинамически неравновесно, В частности, при испарении, чтобы обеспечить теплоподвод к поверхности раздела фаз, необходимо создать градиент температур пи нормали к поверхности жидкости тем больший, чел1 иь енсивней процесс парообразования. [c.240]

Ибрагима и Кулоора метод расчета теплоты парообразования при нормальной температуре кипения 192 Идеальная растворимость 324 Идеальный газ 31 сл., 93 сл,, 203 сл. Идеальный приведенный объем 32 Изотермические изменения термодинамических свойств 92 сл. [c.583]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...