246—248 — Расчет косой

РАСЧЁТ КОСОГО ЗУБА [c.280]

Терминология 5 — 88 Зацепление — Геометрический расчёт 2 — 326 Качество 5 — 89 Классы точности — Классификация 5 — 87 Проверка 5 — 89 - конические с косыми зубьями — Допуски— Нормы 5 — 90 Классы точности 5 —91 [c.86]

Допускаемые контактные напряжения сдвига для стальных косозубых и шевронных колёс. Нагрузка вдоль контактных линий косозубых и шевронных колёс, даже при идеально точном изготовлении последних, распределяется неравномерно, вследствие различной жёсткости зубьев на разных участках контактных линий [11] и различного износа зубьев (хотя бы только приработочного) при разных скоростях скольжения (в полюсе зацепления скорость скольжения равна нулю). Так как расчётные формулы (4з), (4и), (4к) и (4л) выведены исходя из предположения о равномерном распределении нагрузки по контактным линиям, то для согласования расчёта с эмпирическими данными оказалось необходимым снизить значения допускаемых контактных напряжений для косых и шевронных зубьев R -K по сравнению с напряжениями для прямых зубьев (при <ЗЬ0 — [c.260]

При сварке поясов и стенки косыми швами при угле р, равном 45°, стыки, сваренные на автоматах под слоем флюса и электродами с толстыми покрытиями, следует принимать как равнопрочные целому сечению. Дополнительный расчёт их прочности не производится. При сваривании встык прямым швом должно быть соблюдено условие [c.870]

КОСЫМ ШВОМ, соединение с прокладкой (фиг. 82, а - е Расчёт прочности производится по указаниям, приведённым в гл. V. Для растянутых элементов целесообразны все стыки, указанные на фиг. 82 (кроме конструкции фиг. 82, е). Расчёт прочности стыков — см. гл. V. [c.886]

Для расчёта мощности транспорта, необходимого для освоения отдельных грузопотоков, разрабатываются косые таблицы по форме табл. 2. Косые таблицы составляются с учётом [c.407]

При сверхкритических скоростях по уравнениям (1) — (2) отдельно рассчитывают горловое и выходное сечения (при расширяющемся канале) или рассчитывают горловое сечение и по уравнению (5) определяют угол отклонения струи в косом срезе, предполагая при этом, что критическая скорость достигается в горловом сечении. При скоростях меньших или равных критической расчётом определяют только горло вое сечение, которое в этом случае совпадает с выходным. [c.286]

Если сечение не имеет плоскости симметрии, то определяются главные оси приведённого сечения н находятся напряжения по правилам расчёта на косой изгиб. [c.103]

Смещая кромку В ещё дальше назад, мы получим случай истечения из косого среза, изображённый на фиг. 59, д. Здесь первая характеристика, исходящая из кромки В, приходит на противоположную стенку внутри сопла в некоторой точке левее А. Точный расчёт течения вблизи участка стенки между указанной точкой и точкой А и определение границы струи за кромкой А составляют довольно сложную задачу. Если, как и в предыдущем случае, сделать направляющий козырёк, поместив начало его в точку встречи первой характеристики со стенкой А, то мы сведём рассматриваемый случай к предыдущему. [c.129]

Во-вторых, если угол атаки 6 окажется больше, чем максимальный угол отклонения потока в косом скачке уплотнения о>гаах для заданного числа М набегающего потока (глава П1, фиг. 36) при 8 > ш ах перед нижней стороной пластинки образуется отделившийся скачок уплотнения с криволинейным фронтом. Расчёт такого течения является очень сложной задачей. Случай, когда 8 > ш ах. может иметь место при не очень больших числах М, например для М = 1,5 при 8 > 12°. [c.397]

Расчёт обтекания профиля рассматриваемой формы значительно осложняется также и в том случае, когда прямолинейная характеристика, выходящая из точки В (фиг. 205 и 206), встречает фронт косого скачка уплотнения и, отразившись от него, снова попадает на профиль. Такой случай мы здесь рассматривать не будем. [c.401]

Обычно в таких решётках предусматривается расширение в косом с]>езе, расчёт которого в случае решётки излагается ниже. [c.453]

Фиг. 259. К расчёту расширения газа II косом срезе решётки пластин.

Теоретические исследования, касающиеся главных напряжений при изгибе ( косых напряжений>) и приводящие к современным расчётным формулам, впервые были приложены к расчёту мостовых балок Н. А. Белелюбским, опубликовавшим свои работы в 1870—1876 гг. [c.350]

Примеры расчётов при косом изгибе. [c.492]

Расчёт на контактную прочность косых и шевронных зубьев цилиндрических стальных колес с эвольвентным профилем некорригированных или с высотной коррекцией производят по формулам проверочный [c.256]

Некоторыми авторами рекомендуется косой шов встык, направленный под углом а = 45°, считать равнопрочным основному металлу без расчёта. [c.242]

Шевронные шестерни (фиг. 127) —это спаренные шестерни с косым зубом, но отличаются от последних тем, что не создают осевого давления на опоры. Расчёт шевронных шестерён ниче.м не отличается от расчёта косозубых. [c.280]

Косой зуб червячной шестерни практически не может быть изломан благодаря своей вогнутой форме. Зуб шестерни фактически работает только на износ, но надёжного расчёта на износ до сих пор нет. Различная гладкость трапецоида льного и эвольвентного шлифованного червяков приводит к разнице в нагрузках, передаваемых той или другой передачей эвольвентный шлифованный червяк передаёт мощности значительно более высокие, чем червячный. [c.286]

Расчётная схема рамы тележки представляет собой в общем случае пространственную статически неопределимую раму, нагруженную системой пространственных нагрузок. При наличии в раме плоскостей симметрии рекомендуется нагрузку, действующую на раму, разлагать на схемы симметричные и антисимметричные относительно этих плоскостей. При наличии двух вертикальных плоскостей симметрии таких схем получается четыре симметричная относительно обеих плоскостей, две антисимметричные относительно каждой из плоскостей и антисимметричная относительно обеих плоскостей (косо-симметричная). В каждой из указанных схем нагрузок целесообразно рассматривать отдельно схему усилий, действующих в вертикальной и горизонтальной плоскостях, выбирая для каждой из групп усилий соответствующую расчётную схему, наиболее простую, но позволяющую с достаточным приближением выяснить напряжённое состояние элементов рамы. При расчёте рамы на горизонтальные усилия последние следует располагать в одной плоскости, которая должна совпадать с плоскостью расположения наибольшего числа элементов рамы. Горизонтальные силы, не лежащие в выбранной плоскости, переносятся в неё, а пары сил, возникающие при таком перенесении, учитываются в схеме соответствующих вертикальных нагрузок. [c.725]

При достаточно высоких частотах перелом происходит сравнительно поздно, так что первые 20 или 30 дб кривой выражаются приблизительно прямой линией с наклоном (а следовательно, и временем реверберации ), соответствующим одним только косым волнам. Если бы мы приняли, что этот результат соответствует результату расчёта для помещения неправильной формы с диффузным распределением звука, который выражается формулой (32.8), то величину 8х (где х —безразмерная активная проводимость стен) мы должны были бы принять равной коэффициенту поглощения а. Однако мы видим, что это соответствие не всегда будет правильно оно хорошо подойдёт для очень жёстких стен [х очень мало, см. замечания по поводу формулы (32.10)], но будет непригодно для более сильно поглощающих стен, когда перелом в наклоне прямой, выражающей затухание звука, выражен более ясно. [c.444]

Т о р я н и к М. С., В а X н е н к о П. Ф. Расчёт на косое внецентренное обжатие предварительно-напряженных железобетонных элементов, работающих на косой изгиб от эксплуатационной нагрузки. В сб. Строительные конструкции , вып. IV. Киев, 1966. [c.290]

Удачный и простой метод расчёта косого среза дан Г. Ю. Степановым для случая решётки п.гшстпн (фиг. 259) остановимся [c.453]

К — коэфициент нагрузки для расчёта зубьев на контактные напряжения (см. Определение расчётной нагрузки", стр. 275) R oiu и R oK — допускаемые контактные напряжения сдвига R(. /для прямых зубьев для косых зубьев — R k) для шестерни и колеса при числе циклов напряжений N,, = = 107 в hZj M-) [c.246]

Особенности расчёта на контактные напряжения сдвига цилиндрических косозубых и шевронных колёс. При расчёте на выносливость рабочих поверхностей зубьев, цилиндрических косозубых и шевронных колёс можно пользоваться теми же формулами, что и для прямозубых колёс, подставляя в формулы (4) — (4ж) числовой коэфициент 80 ООО вместо 100 ООО и допускаемое контактное напряжение сдвига в поверхностном слое косых и шевронных зубьев (в r zj M вместо [c.246]

Козфициент формы зуба у определяется без учёта сил трения. Значения у при этих условиях для нормального 20-градусного зацепления приближённо можно принимать равными 1,06уб — для прямых зубьев и osp — для косых и шевронных зубьев, где — козфициент формы зуба, найденный по формуле (15а). Расчётная нагрузка принимается та же, что и при расчёте зубьев на износ. В табл. 16 (стр. 262) приведены допускаемые напряжения изгиба по британскому стандарту (для 25 ООО час. работы передачи). [c.275]

Область применения норм расчёта зубчатых колёс. Изложенные выше методы расчёта Зубчатых колёс могут применяться для расчёта работающих со смазкой металлических зубчатых колёс—цилиндрических с эволь-веитными зубьями прямыми, косыми и шевронными, во всех тех случаях, когда известны величины передаваемых зубчатой передачей крутящих моментов и длительность действия каждого из них. [c.285]

Коленчатые валы в зависимости от числа колен и размеров шеек изготовляют цельно -кованными или разъёмными, которые жёстко соединяются фланцевыми муфтами. Колена делают цельными (фиг. 18, а), составными (б) или полусоставными (в).Типы5 ив применяют главным образом в тихоходных двигателях с rf>45 сл. Расположение колен зависит от числа цилиндров, числа тактов, уравновешивания и уточняется при динамическом расчёте вала. Соединительные фланцы отковывают заодно с валом, причём радиусы перехода должны быть не менее 0,125 d. Смазка шеек вала — циркуляционная под давлением. Сверления в щеках для масла выполняют косые (а) или по оси шеек (в). Противовесы устанавливаются для уравновешивания вращающихся масс или для разгрузки рамовых подшипников. В лёгких двигателях для уменьшения веса вала удаляют по возможности весь материал, не принимающий участия в передаче усилий — высверливают шейки, срезают [c.50]

Большинство известных хим. элементов возникло через миллиарды лет после начала расширения Вселенной — в эпоху существования звёзд, галактик и кос-мич. лучей. Происхождение дейтерия, лития, бериллия, бора в общей проблеме Н. представляет самостоят. интерес, т. к. эти элементы легко разрушаются в термоядерных реакциях (их равновесные концентрации малы), и поэтому их эфф, цроизводство возможно лишь в неравновесных процессах. Такие неравновесные процессы предполагаются в рамках нек-рых моделей космология. Н., напр. образование дейтерия в реакции Ше с антипротонами р -Ь Не В 4 к. Однако наиб, распространённым является представление о динамичном образовании лёгких элементов с помощью реакций скалывания при взаимодействии галактич. космических лучей с мелсзвёздной средой быстрые протоны и альфа-частицы в составе космич. лучей бомбардируют ядра тяжёлых элементов межзвёздной среды и Солнечной системы, вызывая их расщепление на лёгкие ядра быстрые ядра углерода, азота, кислорода в составе космич. лучей, взаимодействуя с межзвёздными ядрами водорода и гелия, также могут расщепиться на ядра лёгких элементов. Расчёты показывают, что эти ядер-ные реакции могут ироизводить наблюдаемые обилия Ы, Ве, В. Трудности возникают лишь при объяснении необычного изотопного состава В и В (резко выраженное преобладание нечётных изотопов), а также при объяснении производства В и Не, к-рые в указанных выше механизмах разрушаются явно быстрее, чем создаются. Эффективным дополнит, источником синтеза лёгких элементов, кроме космич. лучей, могут служить взрывы сверхновых звёзд. Распространение ударной волны во внеш. оболочках сверхновой и последующее охлаждение могут привести к реакциям синтеза п- -р В4-у1Р+Ь—> Не 4- Т> реакции скалывания на ядрах углерода, азота и кислорода, инициированные ударной волной, производят ядра Ь1, Ве, В. [c.364]

Гаким образом, для расчёта отношения значений полного давления в косом скачке уплотнения нужно знать коэффициент скорости Xj. Из треугольника скоростей за косым скачком следует [c.89]

При симметричном сверхзвуковом обтекании конуса (фиг. 40) перед последним устанавливается коническая ударная волна (фиг. 31,6), причём вершины конуса и ударной волны (поверхности скачка практически совпадают. Ввиду того, что толщина скачка всегда очень мала, приведённые выше формулы для расчёта плоскопараллельного косого скачка применимы и к осесимметричному скачку. В частности, если известны угол между фронтом и направлением потока а и ско]эость перед скачкои [c.95]

Если плоскость среза сопла не перпендикулярна к оси потока то такое сопло называют соплом с косым срезом. Наличие косого среза нарушает симметрию потока и значительно усложняет расчёт возникающего при этом течения. Изучение истечения из каналов с косым срезом имеет важное практическое значение, так как такое истечение имеет место нри работе паровых и газовых турбин, где в силу конструктивных сображе-ний соп.повые аппараты представляют собой каналы с косым срезом. [c.128]

Практически применимыми случаями истеченхтя из косого среза являются случаи е, г и 5. В случаях в ш д пользуются приближённым расчётом, определяя скорость истечения и угол поворота струи в целом так же, как в случае г, т. е. пренебрегают небольшим изменением параметров потока, связанным с нарушением принятой при расчёте картины течения вблизи кромки А. [c.129]

Мы рассмотре.ли подробио систему пз двух скачков. Применяя сложные системы, состоящие из трёх, четырёх и большего числа скачков, можно получить лучшие результаты, чем в дву хека ч-ковой системе. Расчёт nro6oii системы плоских скачков уплотнения производится с П0М0П1Ы0 формул (41)—(57) главы III и формул (17), (18). Можно отыскать оптимальные режимы для сложной системы скачков путём последовательного расчёта. Укажем сначала, как рассчитывается система пз трёх скачков (два косых и завершающий прямой). При этом сперва определяются коэффициент скорости (или число М) и давление за первым косым скачком при различных углах наклона его фронта и на основе уже имеющихся данных для каждого значения коэффициента скорости за первым скачком подбирается оптимальная система из остальных двух скачков (косой с последующим прямым). В результате получаются кривые ад = /(а), аналогичные приведённым на фиг. 137 по ним устанавливаются оптимальные режимы для системы из трёх скачков. Далее можно найти оптимальные режимы для системы из четырёх скачков (три косых с последующим прямым). Для этого нужно вести расчёт при различных положениях первого косого скачка, подбирая к каждому его положению (по значению скорости за первым скачком) оптимальную систему из трёх скачков. Таким же последовательным расчётом можно определить оптимальные режимы для любого заданного числа скачков. [c.302]

Случай косого удара по нити, когда диаграмма растяжения может быть представлена ломаной. Полученные результаты позволяют подсчитать не только принципиально, но и практически, возникающие в нити деформации, когдк по ней ударяется тело достаточно большой массы. Приведём конкретные расчёты, предполагая, что материал нити удовлетворяет условиям [c.364]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...