Методы при нестационарном нагружени

Исследование характеристик сопротивления усталости образцов и натурных деталей машин при нестационарном нагружении является необходимым условием совершенствования методов и уточнения результатов расчетной и экспериментальной оценки долговечности деталей, работающих при изменяющихся циклических нагрузках. Такие исследования связаны с испытаниями Деталей машин и образцов при программируемых режимах, моделирующих процессы эксплуатационного нагружения. [c.16]

Для расчета деталей на усталость при нестационарном их нагружении надо иметь не только кривые усталостной прочности, но и характеристики поведения материала при заданных нестационарных условиях нагружения. Эти характеристики могут быть получены в результате исследований материала при программном его нагружении. Осуществление программы нагружения, соответствующей действительным режимам работы деталей, за исключением редких случаев, почти невыполнимо, поэтому испытания проводятся по упрощенным программам. Исследования усталости при таких программных нагружениях позволят в дальнейшем уточнить закономерности изменения прочностных свойств и методы расчета деталей при нестационарном нагружении. В настоящее время в расчетах принимается простое линейное суммирование повреждения, выражаемое равенством [c.328]

В последние годы разработан метод расчета гидродинамических характеристик подшипников скольжения, который впервые позволяет учесть пространственное движение многоопорного вала при нестационарном нагружении. Особенность метода состоит в представлении смазочного слоя в виде системы каналов, характеристики потоков в которых подчиняются заданным соотношениям. Получена формула аппроксимации безразмерных характеристик смазочного слоя, рекомендуемая при инженерных расчетах [14]. [c.35]

Данный метод позволил определить подповерхностный максимум температуры, т.е. фиксирование максимальной температуры не на поверхности трения, а на некотором расстоянии от нее. В частности, показано, что подповерхностный максимум возможен как при смене типа граничных условий, так и при нестационарном нагружении металлополимерных сопряжений. При этом величина и расположение этого максимума определяются как внешними факторами (величиной импульса, формой и частотой его приложения, скоростью скольжения и размерами образца, условиями теплообмена), так и внутренними (механическими и теплофизическими свойствами материала). Правомерность этого подтверждена результатами экспериментов при помощи нового метода диагностики температурного поля, основанного на применении поверхностных акустических волн Рэлея. Физический смысл метода заключается в том, что энергия поверхностной волны Рэлея локализована в слое толщиной Х,...1,5Х и, следовательно, глубина проникновения волны зависит от ее частоты. [c.53]

Зависимость (4.6) в принципе дает возможность описать влияние средних напряжений (или асимметрии нагружения), а также нестационарности нагружения на скорость роста усталостной трещины, так как эти факторы изменяют параметр и [289, 346, 354]. Но, к сожалению, следует отметить нарастание разногласий в отношении достоверности результатов измерений закрытия трещины разными методами [300, 324, 385, 418]. Одной из возможных причин большого разброса измерений закрытия трещины может быть различная протяженность фронта трещины (толщина образца) в разных экспериментальных исследованиях. Так, в работах [369, 408, 409] экспериментально показано, что доминирующее влияние на стор оказывает деформирование материала у вершины трещины в районе свободных боковых поверхностей образца. С увеличением толщины образца и соответственно протяженности фронта трещины влияние боковых поверхностей снижается и эффект закрытия трещины уменьшается, вплоть до его практически полного отсутствия в растягивающей части цикла. Для трещин с протяженным фронтом только при R — О (а не при / > 0) трещина перестает быть концентратором напряжений и в этом случае 1. [c.191]

Анализ вибрации и распространения волн в вязкоупругих композитах проведен в [1]. Причем основное внимание уделено расчету поведения при стационарном гармоническом нагружении. Хорошо известно, что, используя свойство интеграла Фурье, решения для стационарного случая можно применить для расчета поведения при нестационарных воздействиях произвольного вида. Обсудим вкратце этот подход с точки зрения применения к решению задачи алгоритма FFT [20]. В динамическом анализе композитов используются и другие методы, например преобразование Лапласа [1] и метод характеристик [21]. Однако есть основания полагать, что точность и вычислительная эффективность алгоритма РТТ плюс легкость получения стационарного поведения при помощи упругих решений делают этот подход наиболее привлекательным. Здесь представляет интерес также удобство применения численных или очень общих аналитических представлений комплексных модулей (податливостей). [c.196]

По ряду причин, в том числе экономического и технического характера, программные испытания натурных деталей не всегда возможны или могут быть проведены лишь в ограниченном объеме. Поэтому возникает необходимость разработки методов, позволяющих производить оценку характеристик сопротивления усталости деталей по результатам испытаний образцов. В области усталости при стационарных режимах нагружения такие методы основаны иа изучении закономерностей подобия усталостных разрушений в связи с эффектом концентрации напряжений, неоднородности напряженного состояния и величины напрягаемых объемов, с привлечением статистических представлений о природе усталостных явлений [4, 5, 18, 30]. Возможность применения этих закономерностей в условиях нестационарной нагруженности в достаточной мере не проверена и представляет одну из основных задач программных испытаний. [c.40]

В книге изложены современные методы расчета на прочность, жесткость и долговечность деталей газотурбинных двигателей с учетом нестационарности нагружения, пластичности и ползучести материала. Обобщены экспериментальные данные, накопленные при исследовании прочности авиационных двигателей. [c.219]

Работа машин и конструкций в эксплуатационных условиях при нестационарном термомеханическом нагружении требует при проведении оценок прочности и долговечности соответствующей схематизации режима нагружения и нагрева с учетом основных наиболее повреждающих этапов процесса. Необходимо обоснование методов определения расчетных режимов с точки зрения установления их эквивалентности (по повреждаемости) эксплуатационному. Последнее важно также при назначении форсированных режимов испытаний, в том числе изотермических, проводимых на существенно меньших, как правило, временных базах ло сравнению с эксплуатационным ресурсом. [c.231]

Расчетный вариант построения обобщенных моделей конструкций можно трактовать как метод вычисления обобщенных перемещений нестационарно нагруженных конструкций, согласно которому решение краевой задачи при произвольно меняющихся обобщенных нагрузках и температуре заменяется решением той же задачи при простейших режимах нагружения (см. рис. 2.8.3,в). Естественно, что такой подход существенно снижает трудоемкость расчетов. [c.126]

Таким образом, предложен метод расчета долговечности конструкций при нестационарном циклическом нагружении, где за меру повреждения принят размер трещины. Проведенная экспериментальная проверка метода на примере компрессорных лопаток ГТД при программном двухступенчатом нагружении показала его состоятельность и объяснила отклонение суммы повреждения по правилу Майнера от единицы. Конкретные примеры расчета долговечности компрессорных лопаток ГТД приведены в работе [169], прибор, регистрирующий исчерпание ресурса компрессорных лопаток ГТД, описан в работе 136], а метод обоснования эквивалентных стендовых испытаний — в работах 121, 53]. [c.231]

Основные методы решения уравнений движения при нестационарных случайных возмущениях изложены в работе [42 ]. Поэтому рассмотрим лишь некоторые дополнительные задачи, в частности задачи статистической динамики линейных систем при однократном случайном нагружении постоянными во времени силами, что является продолжением решения задач, рассмотренных в п. 8. [c.47]

Наличие достоверного и понятного соотношения между скоростью роста трещины и А/С существенно облегчает расчеты скоростей роста в деталях, так как относительно простые лабораторные испытания могут дать информацию, прямо используемую в реальных условиях службы. Однако существование необъяснимо высоких показателей степени т в сочетании с заметным влиянием на скорость роста трещины в некоторых сплавах средних растягивающих напряжений ставит под сомнение общность применимости механики разрушения к описанию усталостного роста трещины . Ряд проблем возникает при описании распространения усталостных трещин в тонких полосах, а также в образцах, испытанных в условиях неоднородных переменных напряжений (перегрузки, нестационарное нагружение и т. д.). Перед тем как перейти к описанию попыток решения этих вопросов, следует остановиться на экспериментальных методах определения скорости роста трещины. [c.226]

В главе VI рассматриваются методы прогнозирования влияния таких факторов, как концентрация напряжений, сложное напряженное состояние, различные режимы нагружения, нестационарность нагружения, наличие усталостных трещин и т. п., на прочность и долговечность конструктивных элементов в условиях многоциклового нагружения. Практическое использование этих методов обосновывается большим фактическим материалом. Особое внимание уделяется методам прогнозирования предельного состояния тел с усталостными трещинами при циклическом нагружении. [c.4]

Создание методов прогнозирования долговечности индивидуальных конструктивных элементов при нестационарных режимах нагружения, базирующихся на подобии процессов накопления усталостного повреждения и неупругого деформирования в индивидуальных конструктивных элементах [143]. [c.98]

Разработаны теория и алгоритмы расчета прочности оболочек сложной геометрии под действием интенсивного термосилового нагружения. По результатам расчета резервуара для криогенных жидкостей предложено конструктивное изменение, снижающее концентрацию напряжений до безопасной, запатентованы устройство и технология изготовления и контроля куполообразных предохранительных мембран. Разработан новый метод идентификации фильтрационных параметров нефтяных и газовых пластов при нестационарной фильтрации на основе теории некорректных задач, позволяющий сократить время промыслового эксперимента.. Предложены алгоритмы определения коэффициентов фильтрации трехмерных водоносных пластов. Построена математическая модель переноса частиц двухфазным потоком в [c.78]

Сопоставление расчетных кривых с экспериментальными позволяет сделать вывод о принципиальной применимости разработанного метода для прогнозирования ползучести и длительной прочности эвтектических композитов, Основные положения метода моделирования процесса ползучести на ЭВМ,по видимому, могут быть применимы к прогнозированию прочностных и деформационных свойств широкого круга волокнистых композитов при разнообразных силовых и температурных режимах нагружения. В частности, метод позволяет моделировать развитие процессов ползучести и разрушения материалов и при нестационарных температурных и силовых [c.220]

В работах [5-7], была предложена полная кривая усталости в диапазоне напряжений от временного сопротивления разрушению (предела прочности) до предела вьшосливости (предела усталости) (рис. 1.7). Конечно, построение полной кривой усталости в большинстве случаев носит условный характер, так как для получения полного спектра амплитуд напряжений или деформаций, как правило, требуются различные типы испытательных машин. Однако построение полных кривых усталости позволяет понять ряд методов расчета несущей способности в каждой области кривой усталости и улучшить методику исследований при нестационарных циклических нагрузках. Вся полная кривая усталости в первую очередь разделяется на две основные области малоцикловой и многоцикловой усталости. Ряд исследований показывает, что условной границей между этими областями является напряжение равному динамическому пределу текучести (при скоростях соответствующего циклического нагружения). Есть также мнение, что эта граница связана со сменой напряженного состояния. [c.11]

Метод Ньютона применялся для решения задач о легком [73] и тяжелом [11] нестационарном нагружении точечного контакта, а также для решения стационарной задачи при исследовании влияния сложной конфигурации входной границы [9]. Положение свободной границы определялось в этих работах, исходя из принципа дополнительности [57], согласно которому для оператора Рейнольдса L(p) и давления р выполняются условия Ь(р) = О, р > О — в зоне со смазкой, L(p) < О, р = О — в кавитационной зоне. Метод Ньютона использовался в работе [75] при решении стационарной задачи об эллиптическом УГД контакте. В работе [64] построением расчетных сеток, согласованных с границами области, был осуществлен учет условия др/дп = О на выходе. При применении метода Ньютона в этой работе использовалась блочно-трехдиагональная аппроксимация полной системной матрицы. [c.503]

После построения матрицы-функции Грина для решения интегрального уравнения применяется метод фиктивного поглощения. Для перехода из пространства изображений в пространство оригиналов авторы используют численный метод Файлона. Развитый трехмерный формализм решения задачи применяется затем к анализу нестационарного нагружения слоистой полосы при плоской деформации, когда на электрод-штамп в центре его массы действует перпендикулярная к границе сила в форме ступеньки, а электрические условия соответствуют случаям 1) или 2). Авторами представлены численные расчеты для различных случаев соотношения жесткостей слоев, коэффициентов электромеханической связи и различных электрических условий подключения электрода. [c.603]

Особенности механических задач теории надежности. Методы решения задач надежности существенно зависят от вида нагружения. Будем различать дискретное и непрерывное нагружения. Дискретные нагружения могут быть как однократными, так и многократными. Поведение системы при таких нагружениях может быть описано в рамках классической теории вероятностей и теории марковских цепей. Но, как правило, внешние воздействия представляют собой стационарные или нестационарные случайные процессы. Поведение системы при этих воздействиях, включая накопление повреждений в системе, также представляет собой случайный процесс. Надежность и долговечность механических систем при непрерывной эксплуатации может быть правильно понята, описана и рассчитана лишь на уровне теории случайных процессов. Понятие надежности нельзя рассматривать вне времени, в отрыве от понятия долговечности. Только опираясь на аппарат теории случайных процессов, можно получить решение задач о невыгоднейшем сочетании нагрузок, о законе распределения долговечности конструкций и т. д. [c.169]

Оценку обширной информации, получаемой непосредственно при изучении эксплуатационных нагрузок, целесообразно выполнять с помощью статистического анализа, благодаря которому решаются самые различные задачи, возникающие при расчетах оборудования на прочность и долговечность. Решению подобных задач как в отечественной, так и в зарубежной литературе уделяется все больше внимания. Однако для применения статистических методов, соответствующих вероятностному характеру механических свойств материалов деталей и внешних силовых воздействий на механизмы, необходима специальная аппаратура для обеспечения регистрации уровней нагружения и для обработки изучаемых величин. Кроме того, при описании нестационарной нагруженности деталей методами статистики в ряде случаев получают выражения, требующие в дальнейшем трудоемких и длительных расчетов. Эти обстоятельства во многом сдерживают применение вероятностных методов при расчете деталей металлургических машин и кранов на прочность. [c.397]

При более точных расчетах напряжение рекомендуется определять по формулам статистической выносливости с учетом нестационарности нагружений. Такие методы приводятся в нормах для расчета вагонов применительно к различным случаям распределения как амплитудных, так и текущих напряжений в детали при эксплуатации вагона. [c.362]

В книге представлены наиболее важные экспериментальные данные по механическим свойствам современных жаропрочных материалов при высоких температурах, в том числе при циклических нагружениях и нагревах, упругопластических деформациях и ползучести. Рассмотрены методы оценки термопрочности деталей, включая многорежимные и нестационарные условия работы. [c.3]

Описаны круг вопросов, связанных с выбором материалов деталей газотурбинных установок (ГТУ), закономерности деформации и разрушения при стационарном и нестационарном нагружении, накопления повреждений в том числе коррозионных, материалов в широком диапазоне температур, характерных для эксплуатации деталей ГТУ. Рассмотрены вопросы ускоренных испытаний и другие методы повышения надежности газотурбинных двигателей (ГТД). Уделено внимание нетрадиционным методикам расчетного определения прочности и долговечности основных деталей. Приведены данные о влиянии структуры, технологии изготовления заготовок и деталей, защитных покрытий на характеристики прочности. [c.4]

МЕТОДЫ РАСЧЕТА ПРОЧНОСТИ И ДОЛГОВЕЧНОСТИ ОСНОВНЫХ ДЕТАЛЕЙ ГТД ПРИ СТАЦИОНАРНОМ И НЕСТАЦИОНАРНОМ НАГРУЖЕНИИ [c.450]

Учитывая отмеченную специфику деформирования нри термоусталостном нагружении, в работе [103] предлагается метод оценки термической прочности с позиций деформационно-кинетического критерия малоциклового разрушения [129, 162], экспериментально обоснованного в области повышенных и высоких температур при изотермических испытаниях материалов. Названный критерий, как отмечалось выше, описывает условия достижения предельного состояния по разрушению квазистатического и усталостного типов как для мягкого и жесткого, так и промежуточного между мягким и жестким характера нагружения, что охватывает особенности нестационарного циклического деформирования, свойственные термоусталостным испытаниям. [c.49]

Повышение скорости деформации вызывает появление нестационарного поля напряжений в образце и цепи нагружения, отличного от поля, возникающего при медленном статическом нагружении. Это затрудняет сопоставление усилий и деформаций в локальном объеме материала. Такие испытания требуют разработки специальных методов исследований и анализа результатов. [c.61]

Анализ нестационарных температурных полей и полей напряжений для рассмотренных переходных эксплуатационных режимов проводится отдельно для каждого из элементов оборудования первого контура АЭС. При этом используется полученная вьпие история его силового и температурного нагружения F(t), T t). Процессы деформирования элементов конструкций АЭУ, соответствующие этим воздействиям (исключая вибрационные), полагаются квазистатическими (время t играет роль параметра). Основные уравнения и методы решения подобных задач будут рассмотрены ниже. [c.94]

В книге на основе кинетического подхода к явлениям длительного разрушения излагаются методы расчета на статическую, много- и малоцикловую усталость, возникающую в условиях как одноосного, так и сложного напряженного состояния при стационарном н нестационарном термомеханическом нагружении. Отмечаются особенности расчетных зависимостей для различных конструкционных материалов, а также особенности расчетов на коррозионную и термомеханическую усталость. [c.2]

Основным методом расчета дисков ГТД является расчет на кратковременную и длительную прочность при действии центробежных нагрузок [4]. Расчет производится с учетом пластических деформаций и ползучести материала. Для дисков сложной формы необходимо учитывать действие изгибающих моментов. Диски турбины, имеющие значительную массу, неравномерно нагреты как по радиусу, так и по сечению (в особенности на нестационарных режимах). Температурные напряжения в дисках турбин являются важным компонентом, влияющим на напряженное состояние. При расчете определяется запас статической прочности по напряжениям во всех сечениях диска на каждом из режимов нагружения [c.83]

Для более сложных нестационарных режимов механического и теплового нагружения в неупругой области, характерных для большого числа рассмотренных выше конструкций, имеющих различные зоны концентрации напряжений, проведение уточненных расчетов с полным отражением кинетики напряженно-деформированных состояний и критериальных характеристик по рис. 12.2 остается пока трудноразрешимой задачей даже при использовании ЭВМ современных параметров. В связи с этим определение малоцикловой прочности и ресурса рассмотренных в гл. 2—10 элементов конструкций должно осуществляться на основе комплексных расчетно-экспериментальных методов, указанных в гл. 1 и в 1 гл. 12. В инженерных расчетах на стадии проектирования обоснование прочности и ресурса можно осуществлять с применением методик, изложенных в гл. 11. [c.269]

Закономерности сопротивления материалов разрушению при повторном возникновении упругопластических деформаций вследствие нестационарного температурного режима следует изучать в соответствующих условиях нагружения и нагрева с изменением величин деформаций и напряжений, поскольку в реальной конструкции один и тот же термический цикл может вызвать различные деформации и напряжения в деталях из-за переменной жесткости системы. С этой целью проводят испытания на растяжение и сжатие по методу Л. Коффина с варьируемой жесткостью нагружения образца в условиях заданного температурного перепада. [c.35]

Диаграммой выносливости называется набор кривых усталости, в которых асимметрия полуцикла учитывается с помощью понятия эквивалентной деформации. Диаграммы выносливости гладких образцов получают при стационарном жестком нагружении с учетом изменения деформационных свойств материала [4]. Такие диаграммы нагружения называются полными. Разработаны такнсе формальные методы учета нелинейности суммирования повреждений путем построения так называемых расчетных диаграмм выносливости, которые получаются из результатов испытания при нестационарном нагружении, характерном для условий эксплуатации рассчитываемого элемента [5]. Сравнение полной и расчетных диаграмм выносливости для сплава Д16Т приведено на рис. 5.3. [c.108]

Периодический характер структурных изменений, впервые выявленный в работе [76], затем был зафиксирован в целом ряде работ для различных условий трения [26, 77, 78]. Большинство авторов связывают такой вид зависимости с периодическим разрушением поверхностного слоя и отмечают зависимость времени (числа циклов, пути трения), за которое материал проходит всю стадию от упрочнения до разрушения, от внешних условий трения. Проявление периодического характера процесса обнаружено но изменению микро- [76] и макронапряжений [77], электросопротивления [103], величины блоков [78], микротвердости [26, 122]. Соответственно и внешние характеристики трения, такие, как коэффициент трения и интенсивность износа, также могут периодически изменяться. Для тяжелых условий трения периодический характер изменения износа может быть выявлен обычным весовым методом [26, 136], для более легких режимов выявление периодического характера изменения силы трения стало возможным только путем прецизионных измерений [79]. Сказанное выше в равной степени относится как к основному материалу (большинство исследований выполнено на сталях), так и к пленкам вторичных структур, обра-зуюш ихся в процессе трения. При тяжелых режимах работы, связанных с повышением температуры на контакте (например, при нестационарном тепловом нагружении), наблюдается периодическое изменение структуры, обусловленное не только действием повторного циклического нагружения, но и циклическим изменением температуры трения, приводяш им к фазовым превращениям на контакте, которые также носят циклический характер. В результате наблюдается четко выраженная периодичность изменения износа от числа торможения [136]. [c.104]

Использование характеристик сопротивления усталости, полученных при стационарных испытаниях, не может обеспечить высокой точности расчета на прочность деталей, работающих в условиях случайного нагружения — наиболее типичного для современных ответственных конструкций. Методы расчета деталей при нестационарной напряженности, разрабатываемые академиком АН УССР С. В. Серенсеном и его учениками, предполагают использование характеристик усталости, учитывающих влияние изменчивости величины действующих напряжений. Такие характеристики определяют с помощью программных испытательных машин, на которых исследуются закономерности накопления усталостного повреждения в зависимости от эксплуатационных, конструктивных и технологических факторов, определяются параметры вторичных кривых усталости, а также выясняются активные части спектра эксплуатационных напряжений. [c.3]

Выбор метода схематизации зависит от характера исследуемого процесса эксплуатационной нагруженности. Не останавливаясь на процессах Периодического типа, для которых принципы схематизации и моделирования при испытаниях в значительной степени определены, рассмотрим режимы со случайным чередованием нагрузок. На рис. 17 представлены три наиболее контрастных с точки зрения специфики программирования типа нестационарного нагружения (сплошным линиям соответствует изменение нагрузок, штрихнпунктирной — средний для всей [c.29]

Постоянные и функциональные параметры уравнений механических состояний металлических (при высоких температурах) и полимерных материалов существенно зависят от температуры, что весьма осложняет расчеты деформаций при нестационарном термомеханическом нагружении. Сравнительно легко эти трудности обходятся лишь в том частном случае, когда от температуры зависят одни лишь временные, но не силовые параметры. В этом случае при некоторых дополнительных условиях может быть установлена температурно-временная аналогия, по которой процесс неизотермического нагружения может сводиться к изотермическому в приведенном времени, зависящем на каждом отрезке действительного времени от отношения фактической температуры к температуре приведения. Метод температурно-временной аналогии описан в [7, 92], причем он относится в равной мере как к уравнениям вязкоупругости, так и к рассмотренным выше уравнениям вязкопластичности. Однако в области физической нелинейности материала от температуры зависят не только временные, но и силовые параметры уравнений состояний. В таких условиях удобен следующий формальный прием преобразования ступенчатого неизотермического режима нагружения к эквивалентному изотермическому режиму [63]. [c.63]

Последняя статья сборника, принадлежащая Чейзу и Голдсмиту, является чисто экспериментальной. Здесь для определения нестационарных напряжений в упруго-вязкопла-стическом стержне применены весьма сложные методы фотопластичности. Проведен подробный анализ данных высокоскоростной киносъемки, регистрирующей распространение волн напряжений при импульсном нагружении. [c.8]

Ранее уже говорилось, что в расчетах по методу конечных элементов рассматривались два крайних случая для силы трения между фланцами — нулевая сила трения и сила трения, отвечающая бесконечно большому коэффициенту трения. В программе MAR имеется возможность ввести конечный коэффициент трения между поверхностями фланцев путем введения специальных элементов трения, которые разрушаются после того, как будет достигнута некоторая эквивалентная сдвиговая деформация. Однако эта возможность не была использована, поскольку представленные в настоящей статье результаты показали, что влияние выбора коэффи-циента трения относительно мало даже для упомянутых крайних случаев. Так как трение может играть важную роль при нестационарных температурных нагружениях и так как в ли- [c.52]

В расчетах несущей способности учи тывают числа циклов нагружения, температуру, асимметрию цикла деформаций (напряжений), нестационарность нагружения, уменьшение пластичности при технологических и монтажных операциях или деформационном старении, наличие сварных швов и др. в этих расчетах не учитывают повышение характеристик прочности в результате деформационного старения, корроз ИЮ, фа ктическую поел едов ател ь -ность режимов нагружения. Метод не распространяется на расчеты цикличе- [c.122]

Более сложными и менее разработанными являются методы расчета нестационарных задач для деформируемых конструкций, в особенности при меняющихся граничных условиях (ударное и Биброударное нагружения, переходы через резонансные состояния, динамика систем с зазорами и переменными точками контакта, воздействие движущихся нагрузок и пр.). К наиболее математически простым, а вместе с тем физически корректным методам численного анализа нестационарных явлений в континуальных одномерных системах относится разработанный в последние годы метод прямого математического моделирования (ПМ.М) на ЭВМ процессов распространения волн механических возмущений (напряжений, деформаций, скоростей и т.п.) [ 5]. [c.491]

На рис. 3.3 приведены результаты сравнения расчетных деформаций ползучести образцов из сплава ХН77ТЮР при повторном нагружении с разгрузками с экспериментальными данными [24]. Поля расчетных значений получены с учетом разброса первичных кривых ползучести по испытаниям нескольких десятков образцов. Расчеты проводили по теории многорежимной установившейся ползучести (рис. 3,3, а) и по теории нестационарной ползучести, изложенной ниже (рис. 3.3, б). Второй метод расчета передает более точно характер процесса ползучести, но для приближенной оценки накопления остаточной деформации пригоден и более простой, первый способ. [c.233]

Усиление циклической нестабильности материалов и особенно повышение температур до уровней, связанных с возникновением деформаций ползучести, делают крайне затруднительным поцикловой анализ напряженно-деформированных состояний и накопленных повреждений. Если при этом имеют место нестационарные неизотермические режимы нагружения, то поцикловый расчет даже с применением современных программ метода конечных элементов и мощных ЭВМ не дает конечного результата в оценке прочности при малоцикловом и длительном циклическом нагружении. [c.214]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...