Махутова

В режиме циклического нагружения основными характеристиками трещиностойкости являются параметры [c.292]

В подобластях I и III формулы Пэриса и Махутова приводят к значительным погрешностям. [c.297]

При оценке циклической долговечности нельзя ошибаться (или допускать погрешность) в сторону завышения числа Np, так как это может привести к катастрофическим последствиям при принятии решений по результатам расчета. Погрешности в сторону занижения числа Np допустимы, так как они идут в запас долговечности. Поэтому в настоящей методике, во-первых, предлагается уравнение Пэриса-Махутова продолжить в область малых AKi (или iKie), как показано на расчетной диаграмме усталостного разрушения (рис. 5.6, б). Во-вторых, предлагается не рассматривать подобласть III. Для этого считается долговечность исчерпанной, как только ДК[ (или АК е) по мере роста трещины доходит до границы II и III подобластей кинетической диаграммы циклического разрушения. [c.297]

Н. А. Махутовым /34/ было показано, что для материалов с невысокой степенью деформационного упрочнения и для острых концентраторов формула Нейбера дает завышенные значения местных напряжений и деформаций в упругопластической области. В связи с этим было предложено вводить в правую часть формулы Нейбера (5.2) поправочную функцию = Ф (otfj. Стср- сомножитель коэффициента. Значение данной поправочной функции в каждом конкретном случае находят численно или экспериментально. В рамках принятой однопараметрической модели получено аналитическое выражение для определения параметра ,, [c.129]

Автор приносит благодарность доктору технических наук Н. А. Махутову за большую помощь, оказанную при доработке и редактировании материалов пособия, а также рецензентам — профессору доктору технических наук С. Д. Пономареву и профессору доктору технических наук Е. М. Морозову за их внимание к рукописи и полезные указания. [c.3]

Для расчета прочности элементов конструкций в квазихрупком и хрупком состояниях с учетом основных конструктивных, технологических и эксплуатационных факторов Н. А. Махутовым на основе анализа опытных данных предложены температурные зависимости характеристик прочности (пределов текучести, прочности, сопротивления разрыву, критических напряжений и коэффициентов интенсивности напряжений). [c.41]

Tmai/an, Ке=ет х1еп). При упругих деформациях К —Ке=л - Сопоставление этого решения с рядом теоретических и вычислительных результатов, а также с экспериментальными данными по упругопластическому распределению деформаций в местах концентрации, позволило Н. А. Махутову ввести в правую часть выражения [c.92]

Третий фактор, наиболее существенно влияющий на сопротивление малоцикловой усталости при постоянной температуре испытания, — концентрация напряжений. Расчетное уравнение для этого случая предложено Н. А. Махутовым [44] в виде [c.121]

Ограничения [[рименения соотношения Нейбера в определенной мере устранены Н.А. Махутовым для зон с высоким уровнем концентрации напряжений он предложил вариант модификации уравнения в виде [c.94]

По предложению С.В. Серенсена, Н.А. Махутова и P.M. Шнейдеро-вича интерполяционные соотношения типа (2.115) распространены на случай циклического нагружения [c.96]

Результаты расчета максимальных деформаций в зонах концентрации (рис. 2.60, а) показывают, что соотношения Нейбера (2.150) и Ма-хутова (2.151) практически в равной мере обеспечивают достаточную точность (10-15%) при умеренных нагрузках (Оу < 2,5. .. 3,0). При больших нагрузках наблюдаются систематические отклонения результатов расчета деформаций, полученных с помощью соотношений Нейбера и Махутова, причем в зависимости от уровня концентрации напряжений погрешность определения деформаций может достигать 30 и даже 70 %. [c.116]

В рассматриваемом диапазоне иэменения нагрузки Оу = 3. .. 5) соотношения Махутова и Нейбера дают примерно одинаковые погрешности определения деформаций. Однако при а > 5 и Оу > 5,0 поправочная функция F(py, а, т) [17] начинает оказывать корректирующее воздействие при ду > 6 результат расчета на основании интерполяционного соотношения (2.151) достаточно точно соответствует результату решения с томощью МКЭ. [c.116]

Составление и подготовка материалов книги осуществлены Н. А. Махутовым и М. М. Гадениным. [c.5]

Рнс. 1.10. Схема к модифицированному решению Нейбера—Махутова [c.54]

Картины концентрации температурных напряжений и напряжений, вызываемых полем центробежных сил, приведены на рис. 1.13—1.15 характер развития упругопластических зон с ростом нагрузки в области конструкционных концентраторов — на рис. 1.16. Сравнение зависимостей коэффициентов концентрации деформаций от уровня нагрузки где а — эквивалентные по Мизесу напряжения — предел текучести) и степени упрочнения (рис. 1.17), вычисленных для различных зон концентрации, позволило установить, что среди приближенных зависимостей наиболее достоверной является формула Махутова [50] (подробнее см. в гл. 2). [c.62]

Рис. J.17. Сравнение результатов расчета коэффициентов концентрации напряжений и деформаций в тепловой канавке зависимость концентраций а — от уровня номинальных напряжений б — от степени G упрочнения в — функция F в модифицированной формуле Нейбера метод расчета 1 — конечных элементоа 2 — по Нейберу 3 — по Махутову 4 — по коду ASME

Значительный интерес представляет характер изменения коэффициента концентрации эквивалентных (по Мизесу) деформаций при изменении нагрузки (см. рис. 1.17). Для сравнения решения, полученного численно, с известными приближенными способами расчета коэффициентов концентрации использованы зависимости Нейбера, Цвикки [261 и Махутова [501. По формуле Махутова [50] [c.93]

Упругопластическое решение. Нейбера—Махутова можно обобщить для всей пластической области, прилегающей к конструкционному концентратору напряжений, в котором [c.94]

Изучение этой формулы, проведенное Н. А, Махутовым, показало, что соотношение (1.217) можно уточнить, если учесть зависимость коэффициентов концентрации от уровня номинальных напряжений и степени упруго-пластического упрочнения 112] [c.65]

Для получения более точного решения задачи о концентрации напряжений (деформаций) у вершины выреза представляется возможным ввести в правую часть соотношения Нейбера вместо единицы поправочную функцию F = Е[а(г а т). Такое решение рассмотрено [177] на примере поправочной функции Н.А. Махутова [c.209]

Механика малоциклового нагружения / Под ред. П.А. Махутова, А.П. Романова. — М. Паука, 1986.— 264 с. [c.394]

Статистические закономерности малоциклового разрушения / Под ред. П.А. Махутова.— М. Наука, 1989.— 252 с. [c.398]

Малоцикловое изотермическое нагружение и исследование проблемы усталости проводилось Биргером [30], Одингом [213], Махутовым и др. [182], Серенсеном и др. [264]. Отметим, что [c.89]

Исследования в области механики разрушения начаты сравнительно недавно (около 30 лет) и быстрые темпы ее развитие связаны с оригинальными работами Гриффитса, Нейбера, Вейбулла, Ирвина, Орована, Г.П. Черепанова, Е М. МорозсУва, Н.А. Махутова, В.В. Пана-сюка и других Советских и зарубежных исследователей. [c.30]

Проведем сравнительнь й анализ результатов испытаний на растяжение силой Р гладкого образца и широкой пластины с центральной трещиной, имеющих площадь поперечного сечения о- Ранее эта схема анализа приведена Н.А. Махутовым [138]. Такой способ представления экспериментальных данных дополнительно иллюстрирует, что вновь разрабатываемые методы определения характеристик вязкости разрушения (трещиностойкости) являются развитием и усовершенствованием существующих стандартных методов испытаний. В этом проявляются взаимосвязь и преемственность существующих с вновь разрабатьюаемыми методами испытаний по определению характеристик механических свойств металлов. Еще раз напомним, что при испытании на растяжение силой гладких цилиндрических или плоских образцов с площадью поперечного сечения Fq [c.33]

Н.А. Махутовым [33] описана методика и дан вывод выражений для коэффициента интенсивности деформаций. Основное значение эта характеристика имеет в тех случаях, когда в процессе нагружения и разрушения в зоне трещины возникают повышенные местные пластические деформации. [c.56]

Предложенные Н. А. Махутовым деформационные критерии применимы в условиях как статического, так и малоциклового нагружения. Их использование позволяет определять запасы прочности и долговечности по предельным нагрузкам, локальным упру го пластическим деформациям, коэффициентам интенсивности напряжений и деформаций (при квазиупругом и упругопластическом пойедении), числам циклов на стадиях зарождения и развития трещин и т. п. Преимущество использования деформационных характеристик критериев локального разрушения взамен силовых связано с возможностью использования таких традиционных механических свойств, как временное сопротивление, предел текучести, удлинение, поперечное сужение, показа- [c.24]

Проблемы прочности изделий машиностроения и стандартизации // Стандарты и качество.— 1978.— № 5.— С. 19—23. (Совм. с К. В. Фроловым, В. П. Когаевым, И. А. Махутовым, А. П. Гусенковым, В. А. Грешниковым, Б. Н. Волковым, Е. И. Тавером и Г. П. Мельниковым.) [c.79]

Научные основы и направления унификации и стандартизации методов расчетов и испытаний на прочность // Унификация и стандартизация методов расчетов и испытаний на прочность.— М. Стандарты, 1982.— С. 5—12. (Совм. с К. В. Фроловым, В, П, Когаевым, А. П. Гусенковым, Н. А. Махутовым, В. Ф. Курочкиным и Ё. И. Тавером.) [c.80]

Для случаев одновременного протекания процессов объемной усталости и износоконтактного повреждения поверхности применяют системные подходы, такие как трибофатика, основные положения которой изложены в статье Л. А. Сосновского и Н. А. Махутова [18]. Существует некоторое различие в степени проработки проблем моделирования процессов усталости и износа. Относительное отставание в области моделирования процессов изнашивания объясняется большей сложностью условий эксплуа- [c.636]

При росте температуры пластические свойства металлов увеличиваются, поэтому график функции Т) предполагаем смегценпым вдоль оси абсцисс относительно графика <и 1( -и, То) на величину (интенсивность деформации соответствует пределу упругости при температуре Т). Зпачения вычисляем, используя формулу зависимости предела упругости сгт от температуры, предложенную Махутовым [28] [c.249]

С. В. Серенсена и Н. А. Махутова, 1967), среднее напряжение в сечении нетто в момент разрушения сг для образца с надрезом следующим образом зависит от характерного линейного масштаба I- (глубины надреза-трещины или расстояния ее конца от противоположной стороны образца) при малых Ь и соблюдении условий геометрического подобия величина не зависит от Ь ж равна металлургической прочности данного сплава (вязкое разрушение) с возрастанием масштаба Ь прочность падает, стремясь к квазихрупкой асимптотике Гриффита — Ирвина (хрупкое разрушение) ). [c.395]

Подход, основанный на использовании цеформационнных критериев, получил значительное развитие в работах С.В.Серенсена и Н.А.Махутова [277, 191]. Однако из-за большого разнообразия форм, размеров и расположения концентраторов, а также вследствие неоднородности механических свойств в зонах сварных соединений использование деформационных критериев для определения нередко оказывается трудно осуществимым. [c.364]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...