117 —-Размеры торцевые

Сделанное выше на основании гипотезы плоских сечений предположение о равномерном распределении нормальных напряжений по сечению, строго говоря, справедливо не во всех сечениях стержня. В сечениях, близких к местам приложения сосредоточенных сил, характер изменения напряжений а по сечению может быть различным. Вблизи торца распределение напряжений по сечению стержня существенно неравномерно (рис. 3.4, а, б). Однако, при удалении от торца эта неравномерность уменьшается и на некотором расстоянии, достаточно превосходящем размеры торцевого сечения, распределение напряжений становится практически равномерным, что согласуется с принципом Сен-Венана (см. 1.3). [c.43]

Фрезы торцевые со вставными ножами диаметром О = 35 -f- 60 мм. изготовляются с коническим хвостовиком по ГОСТ 2637-44. Корпус изготовляется из стали марок 45 и 40Х. Вставные ножи числом 6 для диаметров D < 45 и числом 8 — для D > 50 мм из быстрорежущей стали Р9 закрепляются в клиновых пазах с рифлением на одной стороне. Ножи наклонены к оси фрезы под углом <й = 10° для образования положительных передних углов на торцевых режущих кромках. Размеры торцевых фрез с коническим хвостовиком [c.123]

Размеры 197 —Размеры торцевые 198 [c.277]

После этого проверяют и заносят в формуляр размер радиального зазора между корпусом и каждой лопаткой рабочих колес в четырех положениях по окружности и степень износа элементов ходовой части, носков и закрылков направляющих аппаратов, брони, лопаток и спрямляющего аппарата. Затем проверяют и заносят в формуляр размер торцевого зазора с обеих сторон между цилиндром каждого рабочего колеса и обтекателем. [c.198]

Размер площади охлаждающей поверхности и размер торцевой площади выхлопов отработавшего пара у мощных турбин, особенно конденсационного типа, велики. Давление в межтрубном паровом пространстве конденсаторов составляет 0,003—0,004 МПа, в трубах и в водяных камерах, отделенных от парового пространства трубными досками. [c.104]

Обозначение торцевых крышек следующее Г — глухая крышка М — крышка с манжетным уплотнением Н — низкая крышка С — средняя крышка В — высокая крышка. В табл. 14.16—14.18 даны размеры торцевых крышек ГН, ГВ, МН, МС и МВ (рис. 14.9). [c.331]

Номинальный диаметр, мм Длина рабочей части, мм Посадочное отверстие, мм Размер торцевой шпоночной канавки, мм [c.154]

Переход от дна к стенкам зачастую выполняется со скосом в 45°, причем величина скосов постепенно уменьшается (фиг. 83). Это достигается тем, что торцевая плоскость пуансонов делается прямоугольной или квадратной на всех переходах, при соответствии размеров торцевой плоскости чертежу детали. [c.131]

В этом ур-ии — нормальный модуль, mj.— торцевой модуль, в — угол спирали нарезаемых винтовых колес, который делается равным 30° и 22°30. В передней плоскости гребенки имеют следующие размеры. Торцевой модуль т<р обычно берется равным целому модулю по стандартному ряду модуле.й. [c.456]

Размеры торцевых глухих крышек (ГОСТ 18511—73 ), мм [c.435]

Размеры торцевых крышек с отверстием для манжетного уплотнения (ГОСТ 18512—73), мм [c.436]

Размеры торцевых и врезных крышек под регулировочные винты, мм [c.438]

Следует иметь в виду, что в ортогональной червячной передаче осевой модуль червяка равен торцевому модулю колеса. Обычно из условий расчета на прочность величина q выбирается равной =8... 13. Остальные размеры червячного колеса и червяка определяются по нормам для цилиндрических зубчатых колес. [c.490]

При условиях охлаждения стальной болванки, рассмотренных и задаче 2-10, определить температуру в центре болванки и и середине торцевой поверхности, если ее размеры увеличены в 2 рала, т. о. d=160 мм и / = 320 мм, а все остальные условия остаются без изменений. [c.49]

Технологические канавки для выхода шлифовального круга. При шлифовке кромки шлифовального круга всегда немного закругляются (это закругление на рисунке 13.50 указано радиусом К). В связи с этим для получения при обработке цилиндрической или плоской поверхности детали предусматривают технологическую канавку для выхода закругляющейся кромки шлифовального круга. На цилиндрической поверхности детали (рис. 13.50, слева) канавка выполнена слева. На детали с точно обработанной внутренней плоской торцевой поверхностью (рис. 13.50, справа) канавка выполнена в виде углубления на торце детали. Форма и размеры канавок для выхода шлифовального круга стандартизованы в ГОСТ 8820—69 и приведены на рисунке Ъ.5, а, б [c.233]

Геометрические размеры глобоидной пары (рис. 13.14) определяются в средней торцевой плоскости глобоидного колеса. Как и в механизме с цилиндрическим червяком, главными параметрами червяка, характеризующими его диаметр в средней торцовой плоскости, являются модуль т и коэффициент д. Диаметры с1а и /1 червяка определяются в средней торцовой плоскости червяка — плоскости, перпендикулярной его оси. Расчетный шаг глобоидного червяка Р измеряется по дуге — образующей делительного глобоида — и равен осевому шагу витков червяка. [c.156]

Пример 54. Проверить прочность бруса (рис. 345, а) по IV теории прочности, если силы, действующие на брус, таковы Р, = 7.21 кН Р = 13,4 кН с осью у они составляют углы ai 33°4I и аг = 26 34 размеры поперечного сечения h = 12 см Ь=8 см длины участков h=300 см, k = 200 см. Сила Р приложена к рычагу, прикрепленному в торцевом сечении бруса. Длина рычага d = IOO см. Допускаемое напряжение [о = 140 МПа. [c.374]

При расположении осей отверстий на прямых линиях для простановки размеров выбираются осевые базы —А или совмещенные при сборке механически обработанные торцевые базы — Б (рис. 6.5, и). [c.112]

Первичные погрешности механизма, кроме того, принято подразделять на скалярные и векторные. Скалярной называется погрешность, определяемая одним числом. Векторные погрешности могут быть плоскими и пространственными. Плоская векторная погрешность определяется двумя параметрами и может быть заменена двумя скалярными. Пространственная векторная погрешность определяется тремя параметрами и может быть заменена тремя скалярными. К скалярным погрешностям относятся отклонения в линейных и угловых размерах (расстояние между поверхностями, осями, параллельность, перпендикулярность поверхностей, осей и т. п.) к векторным относятся, например, радиальные биения поверхностей за счет эксцентриситета осей, биения торцевых поверхностей, овальность и др. [c.222]

Общий вид шестеренного насоса показан на фиг. 22, а основные размеры и характеристики насосов приведены в табл. 5. Эти насосы специально предназначены для гидропривода и рассчитаны на рабочее давление до 25 кГ/см . В конструктивном отношении все насосы совершенно аналогичны и состоят в основном из двух шестерен с внешним зацеплением (одна из которых является приводной), смонтированных на игольчатых подшипниках, корпуса со всасывающим и нагнетательным патрубками, стаканов для подшипников и торцевых крышек. Ведущая шестерня насоса вращается по часовой стрелке, если на нее смотреть со стороны привода. Для устранения запирания масла во впадинах шестерен насоса на внутренних торцах стаканов для подшипников выфрезерованы канавки прямоугольного сечения. [c.55]

Этот метод может быть проиллюстрирован примером обработки зубчатого колеса, изображенного на фиг. 602, имеющего конструктивные размеры 10+° и 40 3 мм. Предварительная обработка заготовки детали производится по размерам А и 9,9 o,i5 мм. Последний размер обеспечивает припуск на шлифование торцевых поверхностей канавки в пределах [c.592]

Определенный объем справочника должен быть уделен инструменту размеры фрез новых и перетачиваемых, особенно для шлицевых соединений формы и радиусы торцевых фрез размеры шлифовальных кругов и выходы для них размеры протяжек для шлицевых соединений, а также разного рода долбяков для зубчатых колес. [c.83]

I - кольцевой вращающийся слой 2 - вспененная свободная поверхность d -диаметр отверстия в торцевой стенке, выполненного для обеспечения доступа воздуха в центр трубки Ь - размер тангенциального канала [c.95]

Зубья — Число 193 — Канавкн — Размеры 207 — Размеры торцевые 206 [c.277]

Торцевая балка. Основные размеры торцевой балки определюшсь при компоновании опорного узла (рис. 12.7). Расчетная длина балки (расстояние между осями балансиров) равно Ьд, = 5,17 м. Поперечное сечение показано на рис. 12.10. Геометрические характеристики сечения [c.266]

Величина Рд может достигать нескольких сотен ньютонов. Возникающие при этом суммарные напряжения смятия сГсм, обусловленные действием крутящего и изгибающего моментов, осевой и термической сил, не должны превосходить допустимого значения, т. е. запас по Оом должен удовлетворять заданным требованиям. Исходя из этого условия выбираются геометрические размеры торцевых шлиц — б, е и / . Для устранения возможных ошибок при изготовлении шлиц и улучшения взаимного прилегания секций ротора производят предварительное обжатие ротора усилием, превышающим усилие затяжки примерно в 1,5 раза. Контроль усилия затяжки осуществляется по величине удлинения стяжного болта. Следует отметить, что наклонное положение боковых фланцев цапф позволяет увеличить плотность стыков без увеличения силы предварительной затяжки стяжного болта. Это объясняется тем, что центробежные силы при вращении ротора стремятся выпрямить фланцы и тем самым увеличивают плотность стыков. [c.101]

Указанную задачу позволяет решить комбинированный преобразователь для определения упругих постоянных анизотропных сред. Устройство преобразователя приведено на рис. 4.23. Основным элементом преобразователя является звукопровод, состоящий из трех частей основной, торцевой и дополнительной. Торцевая и дополнительная части акустически соединены с основной частью звукопровода по основной разделяющей и дополнительной разделяющей плоскостям. Форма и размеры торцевой и дополнительной частей звукопровода одинаковы. На боковой поверхности основной части и на торцевых поверхностях торцевой и дополнительной частей звукопровода расположены пьезопластины. Для контакта с исследуемой средой предназначена контактная поверхность. [c.74]

Характеристики вихревой трубы, как показывают опыты, существенно зависят от формы и протяженности камеры энерго-разделения, конструктивного оформления входного и выходных устройств, их геометрии и соотношения размеров. Для возможности сравнения опытов в практике исследования вихревых труб в качестве определяющего размера принят минимальный диаметр камеры энергоразделения в сечении, непосредственно примыкающем к торцевой поверхности соплового ввода закручивающего устройства. Чаше всего его обозначают или d . Все остальные линейные размеры и размеры площадей проходных сечений вводят как относительные величины. Отоосительный диаметр отверстия диафрагмы d= djd , где О [c.67]

В общем случае при неформальной постановке задача оптимизации ЭМУ включает в себя выбор онтималыюго типа об1 СКта (например, электрические машины постоянного тока с электромагнитным возбуждением и возбуждением от постоянных магнитов, асинхронные с короткозамкнутым и фазным ротором, синхронные и пр ), его конструктивной схемы (нормальное и обращенное, цилиндрическое и торцевое исполнение, способы охлаждения и передачи электрической энергии на вращающиеся части устройства, тин опор вращающихся частей и пр.), оптимизацию параметров объекта (геометрические размеры, обмоточные данные, характеристики электрических и магнитных материалов), а также поиск способов оптимального управления объектом (например, способов изменения напряжения и частоты питания) и, наконец, оптимизацию значений допусков па параметры. [c.143]

При изготовлении образцов для формирования сварных швов при двухсторонней (для пластин) и круговой (для цилиндрических сварных соединений) сварке и обеспечении точности заданного зазора на торцевых поверхностях вьшол-няли стыковочные выступы. При этом относительная толщина мягких прослоек ае = /г/Вварьировалась за счет изменения величины щелевого зазора h. Внутренние плоскостные дефекты (в центре шва и на границе сплавления) получали путем неполного проплавления стыковочных выступов, а относительные размеры дефектов I / В варьировали за счет глубины проплавления выступов (рис. 2,22). Наружные дефекты в мягких швах имитировали острыми пропилами, вьтолня- [c.72]

Рассчитать стык при условии равнопрочности соединения и основного металла. Допускаемые напряжения [о]р=1600 кГ1см (для основного металла), [х]а=800 кГ1см (для материала шва). Определить размеры накладок. Вычислить, насколько изменятся эти размеры, если накладки приварить в дополнение к фланговым еще и торцевыми швами (допускаемые напряжения для швов обоих типов принять одинаковыми). [c.55]

По всей своей длине винтовые роторы сцеплены своими резьбами с очень малым зазором между зубьями (до 0,1 мм и меньше). Такой малый зазор необходим для того, чтобы предотвратить утечки и перепускания сжимаемого газа. Зазор примерно такого же размера должен быть и между цилиндрической и торцевыми частями роторов и кожухом. Для обеспечения такой точности роторы устанавливают не только пользуясь опорными 4 но также и упорными подшипниками 1. Кроме того, во избежание утечки газа устанавливают специальные уплотнения 2 между валами роторов и корпусом. [c.394]

Образцы из прессованных и формованных пластмасс имеют форму прямого круглого цилиндра диаметром 10 мм, а из слоистых— форму параллел(зпипеда с квадратным основанием 10X10 мм высота образцов—15 мм. Если образцы изготовляются из плит толщиной 15 мм, то высота параллёлепипеда должна быть 22 мм. Отклонение от указанных размеров возможно в пределах 0,5 мм. Торцевые грани образцов должны быть строго параллельными между собой и перпендикулярными к оси образца. [c.161]

При представлении результатов пластометрических исследований необходимо указывать следующие сведения по испытанным образцам марку и точный химический состав сплава историю предшествующей обработки (способ литья, кристаллизацию, режим деформации и термообработки) место и направление вырезки образцов размер образцов (длину и диаметр рабочей части) данные по образцам (торцевые выточки, профиль концентратора напряжений II т. д.) и результатам испытаний (нет разрыва, разрыв у активного захвата, скол или эллипсность образца при сжатии и т. д.). [c.57]

Метод полимеризации, позволяет определять напряжения в толстостенных металлополимерных элементах (см. рис. 2.8) от действия внутреннего давления [85]. Исследуем напряжения в цилиндре с прямыми торцами, с,кр еялеино.м по наружной поверхно сти с жесткой металлической оболочкой и нагруженном давлением по внутренней и торцевым поверх,ностям. Модель, имеющая размеры длина =150 мм, наружный диаметр 26 = 75 мм, внутренний диаметр 2а=25 мм, так что /6 = 4 6/а=3, отлита из эпоксидного материала холодного отверждения указз нного состава. Толщина стенки цилиндра 25 мм, что значительно ниже размера сечения цилиндра в описанном эксперименте по изучению процесса тепловыделения. Модель отливали в форму (рис. 3.9)., Она состоит из трех основных частей. Наружной стенкой формы служит тонкая оболочка 3 толщиной й = 0,8 мм из. дюралюминия, с которой ци- [c.90]

На фиг. 584, б дан пример переработки конструкций корпуса коробок скоростей, проведенной с целью дать возможность растачивать его на агрегатном станке. Нетехнологичность конструкции, как видно из развертки на фиг. 584, а, заключалась в том, что при ней требовалась торцевая обработка с внутренней стороны. Система расположения размеров отверстий на осях была односторонняя елка , и для обработки некоторых отверстий необходимо было пользоваться нежестким инструментом (длинным и малого сечения). В переработанной конструкции торцевая обработка с внутренней [c.578]

Ст 3, механические свойства //д 183 8%. Материал резцов Т15К6. Размеры новых пластинок 5 X 8 X 28 мм. Твердо-силавные пластинки затачивались алмазным кругом на станке ЗА64. Заточка пластинок производилась с закреплением их в универсальном приспособлении, повернутом на требуемый угол. Углы заточки измерялись универсальным угломером. Задний угол а =-- 10° 30, передний угол у 0° или у — 15°. Ширина передней грани пластинки 3 0,5 мм. Пластинка в люльке динамометра закреплялась механически двумя прижимами 2 и 5 (рис. 1). Передняя грань пластинки устанавливалась параллельно торцевой поверхности детали поворотом динамометра. [c.93]

Покрытия из панелей двоякой положительной гауссовой кривизны нашли применение и в зарубежном строительстве. В НРБ построена оболочка размером 6X18 м, собранная из двух арок-диафрагм и четырех панелей [46]. Торцовые диафрагмы оболочки образовывались ребрами крайних панелей и затяжками. Толщина полки панелей составляла 25 мм. Оболочка рассчитана на нагрузку 1700 Н/м2 и выполнена из бетона марки 170. Впоследствии в НРБ разработаны и построены аналогичные покрытия зданий с шагом колонн 6 и 12 м и более значительных пролетов (рис. 2.20). Толщина полки этих конструкций равнялась 30 мм. Средние панели оболочек имели только торцевые ребра, входившие в состав арок-диафрагм. В зависимости от размеров здания оболочки собирались из 3—8 панелей. Например, оболочки размером 6Х Х21 м собирались из пяти средних панелей (5,8x4,4) и двух крайних. Панели соединялись при помощи обетонирования арматурных выпусков. Плиты не имели продольных ребер, и для съема с форм, перевозки и монтажа к их краям болтами крепились криволинейные стальные решетчатые фермы. Оболочки монтировались без лесов подкрепленные фермами панели устанавливались непосредственно на контурные арки. Фермы снимали после приобретения монолитным бетоном стыков достаточной прочности. [c.81]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...