88 — Напряжения с надрезом — Результаты испытаний

Для того чтобы приблизить результаты испытаний к реальным условиям эксплуатации материала в конструкции и получить цифры, характеризующие конструктивную прочность, довольно широко стали применять испытание на растяжение с концентраторами (надрезами) —рис. 49. Прочность в этом случае (ст ) определяли как разрушающее напряжение, деленное на сечение нетто (живое сечение в месте надреза). [c.78]

Для нахождения оа и гпт при фиксированной температуре необходимо иметь данные о разрушающей нагрузке Pf двух образцов с различной жесткостью напряженного состояния. Рассмотрим алгоритм определения Od и шт по результатам испытаний цилиндрического образца с круговым надрезом и образца с трещиной. [c.97]

Предел выносливости обозначается (R — коэффициент асимметрии цикла), а ири симметричном цикле ст . Предел выносливости определяют на вращающемся образце (гладком или с надрезом) с приложением изгибающей нагрузки по симметричному циклу. Для определения используют не менее десяти образцов. Каждый образец испытывают только на одном уровне напряжений до разрушения или до базового числа циклов. По результатам испытания отдельных образцов строят кривые усталости в полулогарифмических или логарифмических координатах (рис. 48), а иногда в координатах а,пах — [c.72]

Результаты исследований показали, что пластическая деформация связана с интенсивным движением и увеличением числа дислокаций. Вместе с этим в объеме материала возникают микро- и макротрещины. Если трещина останавливается у какого-либо препятствия, то происходит накопление энергии. Это приводит к образованию упругих волн взрывного типа. Тогда трещина преодолевает препятствие и приходит в движение. В этом случае возникают затухающие упругие сферические волны. Изучали деформирование образца из стали на гидропрессе при давлении до 40 кПа. Образцы (целые стержни и с надрезом) испытывали на растяжение и изгиб. Образцы нагружали, затем снимали нагрузку и снова нагружали до более высоких пределов. При повторном нагружении импульсы АЭ появлялись только после приложения нагрузок, больших, чем в предыдуш,ем цикле. Результаты исследований приведены на рис. 9.32. Значение N становится максимальным при достижении предела текучести. Затем материал начинает ползти , его сопротивление деформации снижается и, естественно, скорость счета убывает. Несколько отличными оказались результаты испытания надрезанных образцов. В этом случае напряжение концентрировалось около надреза и ослабления АЭ не наблюдалось вплоть до разрыва образца. [c.450]

Чтобы получить амплитуду напряжения в зоне S у вершины трещины, необходимо определить напряжения и на растянутой, и на сжатой стороне зоны б. При определении напряжений на сжатой стороне предполагаем, что после снятия растягивающей нагрузки трещина не закрывается полностью. Такое предположение реально и основано на результатах испытаний на усталость при симметричном растяжении-сжатии плоских образцов с концентратором напряжений из крупнозернистого чистого железа. Испытания показали, что поверхности макроскопической усталостной трещины, возникшей и развившейся на некоторое расстояние от вершины надреза, не контактируют друг с другом, если не приложена внешняя нагрузка, т. е. усталостная трещина имеет ограниченную ширину. Аналогичное явление можно наблюдать и при испытании образцов на усталость при изгибе с вращением. Таким образом, в начальный момент приложения сжимающей нагрузки возникает концентрация напряжений сжатия у вершины трещины. При увеличении сжимающей нагрузки трещина закрывается и концентрация напряжений от нее исчезает. Однако существует еще концентрация и от наружного исходного надреза. Результирующее напряжение в области вершины трещины (см. рис. 27, б) распределяется более плавно. Для удобства расчетов можно предположить, что в случае, когда небольшая уста- [c.60]

Анализ результатов испытаний (табл. 9) показывает, что в отличие от изгиба при кручении радиус надреза, соответствующий критическому значению теоретического коэффициента концентрации напряжений, не остается постоянным при испытаниях образцов с различными концентраторами напряжений. Так, при глубине концентратора 0,1 мм критический радиус /"крЛ л 3,0 мм (акр =1,1), а при глубине 0,5 мм Гкр=1,5 мм (акр = = 1,25). При изгибе, как уже отмечалось, критический радиус надреза остается постоянным независимо от глубины концентратора. Для образцов тех же размеров ([c.82]

Влияние среднего напряжения цикла на развитие усталостных трещин исследовали также на плоских образцах из низкоуглеродистой стали (0,098 % С 0,01 % Si 0,44% Мп 0,13 /оР 0,27% S 0,04% Си 0,02 %Сг 0 = 309 МПа ах = 231 МПа t = = 69,5%). Испытывали на усталость при осевом растяжении-сжатии с частотой циклов 1000 1/мин образцы различной (от 10 до 20 мм) ширины, толщиной 4 мм с резкими концентраторами напряжений в виде двусторонних боковых надрезов. Теоретический коэффициент концентрации напряжений составлял ас = = 5. .. 7. Испытания проводили при варьировании в широких пределах среднего напряжения цикла и амплитуды напряжений. В результате исследования было установлено, что на скорость роста трещины среднее напряжение цикла оказывает значительно меньшее влияние, чем амплитуда напряжений. Вместе с тем увеличение среднего напряжения цикла в области [c.90]

Результаты испытаний гладких образцов с усталостными трещинами показали, что с увеличением глубины исходной трещины номинальные напряжения, вызывающие разрушение образцов, уменьшаются. В результате испытаний на усталость образцов с надрезом и трещиной было получено, что в отличие от гладких образцов с усталостной трещиной, где при повторных испытаниях не было обнаружено нераспространяющихся усталостных трещин, в образцах с надрезом и образцах с надрезом и исходной трещиной глубиной 0,125 мм такие трещины имели место. Глубина нераспространяющихся усталостных трещин в образцах с надрезом оказалась равной 0,150 мм. В связи с тем, что глубина нераспространяющейся усталостной трещины в образцах с надрезом превышала 0,125 мм, образцы с исходной трещиной глубиной 0,125 мм имели тот же предел [c.112]

Для оценки влияния величины концентратора напряжений на эффективность поверхностного наклепа были проведены испытания на усталость образцов из стали 45 диаметром 26 мм гладких и с концентратором напряжений глубиной 4 мм, радиусом при вершине 0,2 мм и углом при вершине 60°. Каждый образец имел по четыре надреза, расположенных на расстоянии 15 мм один от другого, что позволило применить методику исследования трещин, развивающихся в концентраторах, работающих на различных уровнях переменных напряжений. Результаты испытаний, проведенных на базе Ю циклов, приведены на рис. 63. Исходные гладкие образцы имели предел выносливости 225 МПа (кривая /). Кривые 2 и 3, соответствующие возникновению трещины и разрушению надрезанных образцов, показывают, что выбранный для исследований концентратор напряжений (а(т = 4), является закритическим, т. е. обусловливает возникновение в нем нераспространяющихся усталостных трещин. Поверхностный наклеп приводит к резкому (более чем в [c.154]

Результаты испытаний на усталость образцов с концентратором напряжений (круглый надрез глубиной 0,7 мм и радиусом закругления 0,2 мм) [c.263]

О работоспособности жаропрочных материалов в условиях концентрации напряжений судят обычно по результатам испытания образцов с кольцевым надрезом. Материал считается не склонным к концентратору, если коэффициент чувствительности [c.27]

Как уже отмечалось, при экспериментальном определении характеристик циклической трещиностойкости в трубчатых элементах конструкции образовывались продольные трещины расслоения. Впоследствии данные образцы подвергали статическому нагружению — растяжению вдоль направления армирования — до их разрушения. Результаты испытаний приведены на рис. 8.11 в виде отношения эффективного КИН, определенного по максимальной разрушающей нагрузке согласно (8.7), к значению предельного коэффициента интенсивности напряжений К, полученного экспериментально на образцах с поперечным надрезом. Это равносильно определению поправки [c.252]

Концентрация напряжений, обусловленная наличием надреза, приводит к концентрации деформации ползучести у основания надреза, в результате чего возникает возможность образования трещины. В прошлом для исследования ползучести при наличии надреза осуществляли испытания на длительную прочность при растяжении. Теоретический анализ результатов испытаний связывали с длительной прочностью или долговечностью до разрушения. В связи с этим целесообразно прежде всего рассмотреть [43] условия концентрации напряжений и деформации ползучести у основания надреза. [c.114]

На рис. 5.25 представлены результаты испытаний на длительную прочность гладких круглых образцов и круглых образцов с кольцевым надрезом из стали 17-22-А (состав стали указан на рис. 3.17) при различных температурах. Напряжения, приведенные на рисунке, — это начальные номинальные напряжения в минимальном сечении, проходящем через основание надреза. При низких температурах (<482 С) можно отметить упрочнение, обусловленное наличием надреза в промежуточной области температур (538—649 °С) в некотором временном интервале наблюдается разупрочнение. При повышении температуры это явление [c.153]

Серый чугун СЧ 28—48 при эрозионных испытаниях не проявляет явно выраженного хрупкого разрушения. Его металлическая основа разрушается при эрозионном воздействии так же, как и углеродистая сталь. Однако серый чугун имеет графитовые включения и разрушается быстрее углеродистой стали. Очевидно, графитовые включения действуют как очаги разрушения (надрезы), вокруг которых концентрируются напряжения в результате про- [c.91]

Результатом испытания каждого из серии образцов являются три характеристики время до разрушения tp при заданной величине условного напряжения о относительное удлинение цилиндрических гладких и плоских образцов после разрыва (S, %) относительное сужение после разрыва цилиндрических гладких образцов и образцов с надрезом ( ф, %). В случаях регистрации деформации в течение всей продолжительности испытания (как в испытаниях на ползучесть) может быть построена полная кривая ползучести и по ней определена величина относительного удлинения к концу стадии установившейся ползучести (бцл, см. рис. 20.1). Эта величина характеризует запас длительной пластичности материала. [c.356]

Ценную информацию о сопротивлении конструкционных материалов хрупкому разрушению можно получить при ударном растяжении цилиндрических образцов с кольцевыми треш инами. Такие испытания (особенно при низких температурах) — жесткие условия для деформирования материала. Результаты испытаний являются важными показателями работоспособности материала в экстремальных условиях его работы (высокие скорости нагружения, низкие температуры, предельно-острые концентраторы напряжений). Ударному растяжению цилиндрических образцов с надрезами уже давно уделяется значительное внимание [29, 39, 1491 при выборе материала для конструкций, предназначенных для работы в экстремальных условиях. Однако ударные, испытания цилиндрического образца с кольцевой [c.171]

При переменных напряжениях для конструкционных сталей и сплавов, применяемых в современных ГТД, характерна повышенная чувствительность к концентраторам напряжений (надрезам, галтелям и т. п.), а следовательно, и высокая чувствительность к механической обработке. Об этом свидетельствуют результаты испытаний образцов на усталость при изгибе с Таблица 4.1 вращением T = 2(f N=10 ) представленные в табл. 4.1. и 4.2. [c.126]

Испытание на усталость чаще всего осуществляют на вращающемся об разце (гладком или с надрезом) с приложенной постоянной изгибающей нагрузкой, На поверхности образца, а затем и в глубине, по мере развития трещины, нагрузка (растяжение — сжатие) изменяется по синусоиде или другому закону. Определив при данном напряжении время (число циклов) до разрушения, наносят точку на график и испытывают при другом напряжении. В результате получают кривую усталости (сплошная линия) (рис. 63). На этой кривой мы видим, что существует напряжение, которое не вызовет усталостного разрушения, это так называемый <гпредел выносливости (ff-i> r ). При напряжениях ниже ст деталь может работать сколь угодно долго. Но это может быть не всегда необходимо и даже нецелесообразно, так как слишком малы допустимые напряжения (apa6o4< r-i) и большие получаются сечения. В этом случае берут напряжения, которые больше о-ь и заранее известно, что через какое-то время деталь разрушится от усталости (поэтому до разрушения ее надо заменить). Это характеризует случай так называемой ограниченной выносливости. При таких напряжениях работают, например, железнодорожные рельсы. Существенно важно вовремя снять рельс с пути, чтобы избе- кать поломки и крушения поезда. [c.83]

С увеличением концентрации напряжений более отчетливо проявляется влияние напрягаемых объемов и температуры на переход от вязкого состояния к хрупкому. Поэтому для определения условий перехода от вязкого к квазихрупкому или хрупкому разрушению широко используют температурные зависимости характеристик прочности и пластичности. В качестве примера на рис. 1.10 приведены результаты испытаний для малоуглеродистой стали 22К при растяжении образцов с площадью сечения f=lOOO мм . При испытаниях образцов с острыми надрезами регистрировались разрушающее напряжение Ск, сужение площади поперечного сечения ij) и максимальная деформация бтах в зоне концентрации напряжений после разрушения, измеренной методом сеток с шагом 0,1 мм. Кроме указанных характеристик на диаграмме рис. 1.10 нанесены величина Fb — доля вязкой ягтp и.члома (как хаоареристика степени [c.17]

Еще более резкое изменение разрушающего напряжения наблюдается при испытании надрезанных образцов. У них в вершине надреза происходит локализация пластических деформаций, в результате чего потенциал активного растворения устанавливается при значительно более высоких скоростях деформирования. Доказательством того, что именно величина установившегося потенциала определяет влияние скорости деформации на разрушающую нагрузку, являются результаты испытаний на растяжение с различными скоростями с наложением внешней поляризации потенциалом, равным —0,55 В. Результаты испытаний, проведенных В.Ф. Щербининым, показали, что в этом случае независимо от скорости деформации разрушающая нагрузка остается постоянной, равной минимальной разрушающей нагрузке лри.и= [c.116]

На рис. 95 представлена зависимость предела выносливости надрезанных образцов от временного сопротивления сплавов. Для построения графика использовали результаты отечественных и зарубежных исследований. Отечественные данные получены при испытании образцов с острым надрезом теоретический коэффициент концентрации, вычисленный по Нейберу, был равен 2,8-гЗ,43. Зарубежные данные получены при т 2,64- 4,0. Результаты испытаний укладываются в довольно узкую пологу разброса. Это дало основание некоторым исследователям [92, 93] пр.дложить устойчивое соотношение между временным сопротивлением и усталостной прочностью образцов с концентраторами напряжения. I [c.143]

В табл. 4.1 приведены результаты испытаний образцов с надрезами и рас<1ета напряженного состояния по методу [97]. По величинам сту, а2, ет и сопоставлением времени до разрушения каждого образца с данными расчета по уравнению (4.17) рассчитаны коэффициенты неоднородности напряженного состояния среднее значение 0,828. Это согласуется с приведенной выше оценкой [109]. [c.160]

Результаты испытаний на усталость позволили построить зависимости пределов выносливости по трещинообразованию и разрушению от остроты надреза для средне- и низкоуглеродистой сталей при изгибе с вращением и кручении (рис. 19). Эти зависимости подтвердили теоретический вывод о том, что напряжения, необходимые для развития усталостной трещины в зоне существования нераспространяющихся трещин, не зависят от остроты надреза. Из полученных зависимостей были определены пределы выносливости гладких образцов Or и тд, максимальные напряжения Стдкр и тнкр, при которых еще возможно существование нераспространяющихся усталостных трещин, и максимальный эффективный коэффициент концентрации напряжений Кат- Далее по формулам (4) и (5) были подсчитаны значения т и Какр- Анализируя результаты этих расчетов (табл. 4), можно сделать вывод, что совпадение параметров, определяющих область существования нераспространяющихся усталостных трещин, полученных теоретически и экспериментально, оказалось достаточно хорошим. [c.45]

Анализ зависимостей пределов выносливости по трещинооб-разованию и разрущению от теоретического коэффициента концентрации напряжений, полученных в результате испытаний образцов всех типоразмеров, показал, что критический радиус концентратора напряжений, определяющий границу области существования нераспространяющихся трещин, не зависит от диаметра образца и глубины надреза. Действительно, если построить зависимость пределов выносливости по разрущению от параметра 1/г (рис. 33), то оказывается, что независимо от других геометрических параметров образцов точки перегиба кривых соответствуют значению 1/г = 2 мм . Иными словами, для исследованного материала при любом диаметре образцов и глубине концентратора напряжений (кроме весьма малых) критическим является радиус при вершине надреза г = 0,5 мм. При [c.71]

Когда трещина распространяется по основному металлу, процесс ее роста также зависит от начальной остаточной напряженности изделия. Об этом можно судить по результатам испытания пластин шириной 160 мм и толщиной 30 мм (сталь 15ХСНД) с центральным надрезом (рис. 3). Все образцы подвергали высокому отпуску для сня- [c.186]

Характерно, что с уметшением уровня приложенных напряжений разупрочняющая роль надреза становится слабее и при очень больших базах испытаний (при малых нагрузках) время до разрушения образцов с надрезом в агрессивной среде может быть даже больше, чем при испытаниях без среды, т. е. на воздухе. Это интересное явление наблюдается только на образцах достаточно большого сечения. На результаты испытаний влияет также и острота надреза чем она больше, тем сильнее выражена концентрация напряжений по месту надреза. Установлено, что с увеличением остроты надреза разупрочняющее действие коррозионной средь существенно снижается [71,82]. [c.52]

Механические испытания при осевом растяжении проводили на поперечных образцах из сварных соединений, в сечение которых входили основной материал, зона термического влияния и зона сплавления. На этих образцах определяли предел текучести оо.г, предел прочности ств, относительное сужение яр и общее бобщ и равномерное брав относительное удлинение. Гладкие образцы имели диаметр 5,1 мм и расчетную длину 25,4 мм, причем середина расчетной длины располагалась по центру сварного шва. Прочность надрезанного образца определяли на поперечных образцах из сварных соединений с коэффициентом концентрации напряжений /С/= 10, причем надрез был расположен по центру сварного щва. Результаты испытаний сварных соединений и соответствующего основного металла при 297,77 и 4 К приведены в табл. 3. [c.240]

Испытание образцов с надрезами при однократном нагружении. Ввиду наличия в различных деталях машин и других изделиях всевозможных канавок, вьггочек, отверстий, нарезок, галтелей, необходимых для конструктивных и эксплуатационных целей, возникла необходимость выяснить чувствительность материала к надрезам, для чего производится сопоставление результатов испытания материала в гладких образцах и образцах с надрезом. Наряду с этим определяют и абсолютные значения характеристик материала при наличии надреза в образце. В большинстве случаев налрез снижает пластичность и вязкость материала и мало влияет на прочность. Испытания производят при различных видах деформации образца (растяжение, сжатие, кручение, изгиб), различных геометрических параметрах надрезов, различных абсолютных размерах образцов все эти факторы оказывают существенное влияние на чувствительность к надрезу. Рассматривают чувствительность материала к надрезу по признаку прочности, деформации, вязкости. Наибольшее значение имеют исследования, в которых образцы доводятся до разрушения. В надрезанных образцах, в силу концентрации напряжений, пластические деформации локализуются областью надреза и характер разрушения образца, хрупкий при неинструментальном осмотре, оказывается на самом деле пластичным, что обнаруживается при микроскопическом изучении. [c.301]

В связи с этим оценка склонности реакторных сталей к хрупкому разрушению по результатам испытаний стандартных образцов на ударную вязкость принималась необходимой, но недостаточной для предотвращения опасности хрупкого разрушения. В конце 50-х-начале 60-х годов в СССР, США и Англии были проведены испыгания крупногабаритных образцов толщиной от 50 до 250 мм и шириной от 200 до 1200 мм [2, 7, 14, 16]. Эти образцы имели острые надрезы типа дефектов и трещин, сварные швы часть образцов подвергалась предварительному деформационному старению. Для испытаний таких образцов были использованы уникальные установки с предельными усилиями от 1500 до 8000 тс (15-80 МН), По результатам проведенных испьпаний была определена область критических состояний, характеризуемых резким уменьшением прочности и пластичности реакторных сталей как для стадаи возникновения, так и для стадии развития хрупких трещин. В последнем случае при температурах ниже критических разрушающие напряжения оказывались весьма низкими (0,05-0,15 от предела текучести). При наличии высоких остаточных напряжений от сварки разрушения крупногабаритных образцов с дефектами также происходили при низких номинальных напряжениях от нагрузки. Этими оп<,пными данными была обоснована необходимость расчета прочности атомных реакторов [5] по критическим температурам хрупкости и разрушающим напряжениям кр хрупких состояниях с введением запасов [ДГ] и кр соответственно, а также важность проведения термической обработки для снятия остаточных напряжений. [c.39]

Стойкость полиэтилена к растрескиванию под напряжением измеряется временем в часах от начала испытания до появления трещин у 50% образцов. Испытание (ГОСТ 13518—68) производится на образцах 38X12X3 мм с продольным надрезом длиной 19 мм и глубиной 0,5 мм. Образцы сгибаются в дугу с наружным радиусом изгиба 5,5 мм и в таком положении в специальном держателе помещаются в 20%-ныи водный раствор вспомогательного вещества ОП-7, в термостат с температурой 50° С. Результат испытания устанавливается визуально, по наличию трещин на выгнутой поверхности образца с надрезом. [c.240]

После отжига для снятия напряжений прочность сплавов как при комнатной, так и при повышенной температуре испытания существенно выше, чем у нелегированного молибдена. Это согласуется с тем, что температура хрупковязкого перехода, определенная по результатам испытания ударной вязкости образцов Шарпи с надрезом, у сплавов немного ниже. [c.52]

Для более полного представления о служебных характеристиках сплавов проверили влияние ЭШП на чувствительность к надрезу при испытаниях на длительную прочность при 700, 800, 900 и 950° С. Результаты исследования [159] показывают, что при этих температурах ЭШП повышает стойкость гладких образцов и значительно уменьшает чувствительность стали к концентрации напряжений при радиусе надреза 0,5 мм (в 2,5— 50 раз). Существенно увеличивается длительная прочность металла после ЭШП. Так, сталь ЭИ481Ш имела длительную прочность в продольных образцах 155 ч, в поперечных 136 ч, тогда как исходный электродуговой металл разрушался соответственно через 23 и 12 ч. [c.223]

Таким образом, по результатам испытаний на длительную прочность образцов с надрезом можно, определив ОДПН или оценить пластичность или вязкость при ползучести. Величина ОДПН изменяется [22 ] в зависимости от коэффициента концентрации напряжений, радиуса надреза, формы надрезанного образца (плоский или цилиндрический). Поэтому, чтобы понять механизм образования и распространения трещин при ползучести, необходимо дать точное определение такому характеристическому свойству материала как вязкость и установить метод ее определения. [c.66]

Одзи с сотруд. [45, 53, 54] сравнили результаты испытаний на растяжение плоских образцов с надрезом в центре, плоских образцов с двусторонним надрезом, компактных образцов для испытаний на растяжение, а также плоских образцов с односторонним надрезом для испытаний на изгиб, предполагая идеальную пластичность материала. При использовании (Onet p с учетом напряжений изгиба получили несколько лучшие результаты, чем при использовании коэффициента /(. Однако во всех случаях не получили достаточно хорошего соответствия с теорией. [c.169]

На рис. 6.33 приведены результаты испытаний на распространение трещины, при циклическом приложении ступенчатой нагрузки (напряжения в течение времени напряжения r в течение ti) на плоских образцах из стали 304 с центральным надрезом ( N) или с двусторонним надрезом (DEN). И в этом случае результаты испытаний на усталость попадают на продолжение кривых, характеризующих соотношение dlldN — J при распространении трещины при статической ползучести. Особое внимание следует обратить на то, что при ступенчатой нагрузке происходит увеличение скорости распространения трещины в несколько десятков или сотен раз по сравнению с непрерывным нагружением (статической ползучестью). Из сравнения скорости распространения трещины при статической ползучести и скорости распространения усталостной трещины (см. рис. 6.28) также следует, что при циклическом напряжении величина dlldt больше. Это обусловлено [39 ] увеличением скорости ползучести вблизи вершины трещины под действием циклического напряжения. [c.218]

Если полимер хрупкий, он обычно разрушается в результате действия растягивающих напряжений, тогда как пластичный полимер разрушается под действием сдвиговых напряжений, даже при испытании на растяжение [4]. Теоретически (при некоторых допущениях) прочность при растяжени должна быть в два раза больше, чем при сдвиге. В действительности прочность при растяжении обычно меньше чем в два раза превосходит прочность при сдвиге. Если образец находится в условиях объемнонапряженного состояния или содержит надрез, материал становится более хрупким. [c.155]

Рассмотрим, в качестве примера, определение постоянных, входящих в уравнение (6.17), для стали 40Х (0и = 202 кгс/мм ). В работах [11, 29] приведены результаты испытаний при изгибе с вращением круглых образцов гладких и с глубокими гиперболическими надрезами (всего 8 типов). Размеры образцов, а также значения а , G и Ig L/G приведены в табл. 1. На рис. 9 на нормальной вероятностной бумаге представлены функции распределения долговечности при различных значениях СТтах при каждом уровне напряжений испытывалось по 20—25 образцов (для образцов Кг 4 [c.267]

Параметр аналогичный обычному коэффициенту интенсивности напряжений Ка = (у к1) f l/Ъ ф а) подлежит определению. Однако поскольку этот параметр зависит от а, его экспериментальное определение как характеристики трегциностойкости нецелесообразно из-за невозможности сопоставления результатов испытаний образцов разных геометрий, т. е. с разными углами ф. Учитывая необходимость дальнейших исследований прочности образца с острым надрезом, имеет смысл перейти к образцу с эквивалентной трегциной (при одинаковых разрушаюгцих нагрузках образцов) и оценить прочность известными для образцов с трещинами (см. рис. 3.24, б) методами. [c.220]

Второе экспериментальное подтверждение формулы для определения критической длины трещины получено при испытаниях, проведенных Гетцем и др. (1963 г.) на сосудах под давлением диаметром 152 мм из алюминиевого сплава 2014-Т6. Толщина стенки образцов 1,5 мм. В этих испытаниях использовали плоские пластины с надрезом и цилиндрические сосуды. В цилиндрических сосудах со сквозными трещинами создавали давление до разрушения. Значения Ксг подсчитывали при испытании на растяжение плоских пластин (для определения вязкости разрушения использовали образцы с центральным надрезом). По результатам испытаний цилиндрических сосудов построена кривая зависимости разрушающего напряжения от длины трещины с применением уравнения (15) при Ксг = onst. На рис. 5 представлены результаты вычислений. Штриховая линия построена на основании результатов испытания плоской пластины, скорректированных для пластины ограниченной ширины . Сплошная линия построена по результатам испытания цилиндрических сосудов, причем темными кружочками показаны отдельные результаты испытаний цилиндрических сосудов. Как можно обнаружить, кривые, построенные на основании уравнения (15), хорошо согла-еуются с результатами отдельных испытаний цилиндрических сосудов. Уровень вязкости для этих испытаний на алюминиевых образцах составил 189 кгс/мм /. [c.163]

Рис. 27. Результаты испытаний на растяжение образцов с надрезом при механическом снятии напряжения (Кихара и др., 1959 г.)
Преимуществом испытаний по Шарпи при проектировании является чувствительность при определении поведения ферритной стали в процессе хрупковязкого перехода в зависимости от температуры. Хрупковязкий переход можно определять либо по заданному значению работы разрушения, либо по внешнему виду излома. На рис. 16 представлена кривая перехода, полученная результате испытаний по Шарпи образцов с V-образным надрезом, которые проводились на ферритной стали с умеренной 11рочностью. Если полагать, что напряженное состояние и скорость [c.301]

Смотреть страницы где упоминается термин 88 — Напряжения с надрезом — Результаты испытаний : [c.73] [c.76] [c.322] [c.343] [c.252] [c.226] [c.288] [c.81]

Разрушение Том5 Расчет конструкций на хрупкую прочность (1977) -- [ c.118 , c.119 ]

ПОИСК

Надрез

Результаты испытаний

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...