Престон (Preston)

В вышеупомянутой статье Престон (Preston) находит вязкость стекла при комнатной температуре т с экстраполяцией кривой вязкости стекла для высоких температур, порядка 10 , 10 пз и затем демонстрирует, что в обычных условиях вязкость не имеет значения. Если опыту Релея можно доверять, то это еще раз указывает на хорошо известную опасность экстраполяции. [c.185]

Эта теорема для случая плоского течения принадлежит Престону (Preston J. Н., А. R. С. Rep. № 6732). [c.553]

Из всех зарубежных ученых 20-х годов текущего века механизм процессов холодной обработки стекла наиболее обстоятельно изучал англичанин Престон (Preston). К сожалению, его также можно упрекнуть в скупости опубликованных экспериментальных первичных данных, которые могли бы количественно обосновать его выводы и обобщения. При объяснении природы процессов шлифовки и полировки он, так же как и другие современные ему исследователи, исходит главным образом из внешней картины явлений. Несмотря на это, топкая интуиция привела его к ряду совершенно правильных представлений. [c.10]

Еще одно толкование приводит английский исследователь Престон (Preston, 1929). Он считает, что картину работы отдельного зерна абразива лучше всего выявлять на процессах, наблюдаемых при воздействии на- [c.164]

Переходя к представлениям английского исследователя Престона (Preston, 1925—1930) о процессе полировки, следует сказать, что он почти полностью присоединяется к воззрениям первоначальных исследователей (Гершеля, Гука и др.), рассматривавших полировку по аналогии со шлифовкой как механический процесс, одпако идущий в болео мелком масштабе. [c.219]

Профили типа 3 также малопригодны для обеспечения короткого времени путешествия. Однако среди них существует возможность выбора некоторой оптимальной комбинации расхода энергии и времени полета, соответствующей заданной величине располагаемых энергетических ресурсов. Это было впервые показано Престон-Томасом (Preston-Thomas) [15], и рис. 6.54, взятый из работы [15], иллюстрирует такую траекторию (здесь, однако, изменены единицы измерения и приняты иные обозначения). Верхняя кривая на графике характеризует требуемое увеличение энергии движения в поле притяжения Солнца при полете с орбиты Земли к орбите Марса (которые предполагаются круговыми) при уменьшении времени перелета, соответствующее траектории профиля 2 вторая кривая сверху выражает аналогичную зависимость для профиля 1. Как и следовало ожидать, профиль 2 оказывается менее выгодным для полета от Земли к Марсу, чем профиль 1. При полете по траектории типа 5, пересекающейся как с начальной, так и с конечной планетными орбитами, и при условии, что величина начального импульса A i (рис. 6.54) задана, можно различным образом изменять расстояние перигея этой траектории от Солнца, меняя угол между круговой орбитой Земли и переходной орбитой корабля. В результате требуемый импульс при подходе к орбите Марса, а также и время перелета будут изменяться в зависимости от угла Соответствующая этому случаю кривая на графике пересекается с обеими первыми кривыми. В данном примере величина начального импульса равнялась Ai i = 16 400 фут/сек (5 км/сек). При этом время перелета, как видим, становится минимальным при 0 a 5°, однако этого нельзя сказать об общем требуемом приросте скорости Ai i -Ь Ауц. Оптимальное компромиссное решение достигается при 7 , и его можно считать наилучшим для орбит профиля 3 при величине начального импульса Ау1 = 16 400 фут/сек. При иной величине Avi оптимальному решению соответствует другая точка на плоскости потребная характеристическая скорость — время перелета . Геометрическое место этих точек есть огибающая, представленная третьей (нижней) кривой на графике рис. 6.54. Таким образом, можно подобрать оптимальную траекторию профиля 3, соответствующую заданной комбинации ступеней ракеты, каждая из которых сообщает определенное приращение скорости. При этом, разумеется,. [c.223]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...