205 — Зависимость от температуры деформирования

Энергетическое уравнение состояния связывает внутреннюю энергию с температурой, плотностью и деформированным состоянием (в том смысле, который будет определен ниже). Для простых ньютоновских жидкостей зависимостью от деформированного состояния можно пренебречь, так что энергетическое уравнение состояния сводится к зависимости удельной теплоемкости от температуры 1). Для изотермических систем уравнение баланса энергии можно затем решить независимо для определения диссипации энергии. [c.15]

Для определения допустимых режимов нагрева, температурных интервалов ковки и штамповки, степени, скорости и схемы деформации, условий охлаждения поковок, а также необходимого усилия оборудования следует знать зависимость механических свойств обрабатываемого материала от температуры деформирования. Механические свойства определяют различными методами испытаний на растяжение, сжатие, кручение и ударный изгиб. [c.89]

Математическая обработка результатов экспериментов позволила для исследованных сплавов и условий изотермических нагревов в вакууме установить обш,ую зависимость разупрочнения деформированного поверхностного слоя от температуры и продолжительности нагревов и макронапряжений в виде следующего уравнения [c.159]

Если фактические температуры достаточно высоки (7 тах> > (0,2ч-0,3) где Т — абсолютная температура в градусах Кельвина, — температура плавления), существенное значение начинает приобретать зависимость диаграммы деформирования (в первую очередь, пластических характеристик, а затем уже упругих) от температуры, а также особенности поведения материала, связанные с продолжительностью пребывания под нагрузкой (ползучесть, зависимость характеристик прочности от времени и температуры). [c.39]

На величину зерна в стали оказывают влияние разнообразие режимов обработки, например длительность выдержек при нагреве режим охлаждения от температуры нагрева до температуры деформирования, которая может быть значительно ниже температуры нагрева скорости охлаждения после деформирования различные скорости деформации и т. п. Таким образом, зерно и структура в каждом конкретном случае изучаются в зависимости от целей и задач исследования. [c.28]

Первый член уравнения (12) характеризует изменение сопротивления деформированию в зависимости от температуры, второй — от степени деформации, третий — от скорости. При неизменности того или иного фактора соответствующий член обращается в нуль. При заданной степени деформации и температуре деформирования наибольшее внимание уделяется следующим зависимостям сопротивления деформированию от скорости [c.207]

На рис. 10 графически показано количество мартенсита, образующегося в аустенитных хромоникелевых сталях при различных температурах деформирования в зависимости от содержания Ni. Видно, что мартенсита в стали тем больше, чем ниже температура деформирования и меньше содержание Ni. Причем для сталей различного химического состава существуют характерные температуры, выше которых деформирование не вызывает образования мартенсита (так называемая точка Мд). [c.30]

На рис. 14 показано схематически изменение пластичности стали при высоких температурах в зависимости от соотношения в ней феррита и аустенита. Если преобладает а - фаза (феррито-аустенитные стали) или, наоборот, у - фаза (некоторые аустенитные хромоникелевые стали), то пластичность достаточно велика и горячая пластическая деформация не сопровождается образованием трещин, рванин, плен и других характерных дефектов металла. Схема не дает информации об изменениях в стали, которые могут происходить при колебаниях температуры. В частности, возможно количественное изменение в соотношении фаз. Тем не менее она позволяет установить температурно-деформационный режим пластического деформирования стали в сл) ае, когда известна температурная зависимость соотношения основных фаз. При определенном соотношении а - и у - фаз, когда количество той или другой из них превышает 20-25 % при температуре деформирования, пластичность стали уменьшается. Это может вызвать образование характерных дефектов стали, так как условия горячей пластической деформации весьма жестки. [c.43]

Изобразите графическую зависимость напряжение - пластическая деформация, характерную для холодной деформации, и покажите, как будет выглядеть этот график при увеличении температуры деформирования наложении всестороннего сжимающего давления. [c.68]

Большой объем информации о текущем состоянии поликристаллического материала и сложный характер взаимной связи между параметрами модели вызывают необходимость использовать современные ЭВМ для проведения численного анализа. Время процесса деформирования поликристалла условно разбивается на конечные интервалы Aty и для каждого v-ro интервала осуществляется переход от состояния материала в момент времени v—i к состоянию в момент времени tx — Z v-1 + Aty. При этом предполагается заданной зависимость температуры Т материала от времени (т. е. известно значение Tv), а также заданы либо деформации (eij), поликристалла, либо напряжения либо (для статически неопределимых случаев) [c.102]

Существующие экспериментальные данные создают впечатление, что в основе наблюдаемого явления могут лежать четыре основных механизма проскальзывание материала у стенок разрушение упругих жидкостей и образование в них трещин упругая гидродинамическая неустойчивость структурная неустойчивость, обусловленная аномалией вязкости в зависимости от деформированного состояния материала и от температуры. Рассмотрим коротко эти механизмы. [c.34]

Р и с. 101. Зависимость толщины деформированного приповерхностного слоя (6) в Si от величины удельной нагрузки (р) и температуры (Т) [c.174]

Рис. 3. Зависимость предельного коэффициента обжима труб от температуры деформирования при дифференцированном нагреве в конической матрице (о - 12 )

Коэффициент долговечности 512 Коэффициент обжима предельный 200, 201 — Графоаналитическое определение 205 — Зависимость от температуры деформирования 306 [c.536]

В зависимости от температуры деформирования пластические деформации могут быть низкотемпературными [c.517]

Одним ИЗ методов оценки способности металлов сопротивляться распространению трещины в зависимости от усилия и температуры деформирования является метод, предложенный Робертсоном [123]. [c.119]

Достаточно большой перепад температуры по радиусу толстостенной трубы может вызвать в ней пластические деформации. Упругопластические температурные напряжения в трубе с учетом зависимости кривой деформирования материала от температуры численно определены (по методу упругих решений) в работах [51, 52]. При этом учитывалось распределение предела текучести и интенсивности напряжений по толщине трубы. Пластические деформации появились на внутренней поверхности трубы, где окружные и осевые напряжения существенно изменились по сравнению с упругими некоторое перераспределение напряжений наблюдалось и в упругой области. [c.150]

Перелом на кривых зависимости сопротивления деформированию от скорости (при горячей деформации) происходит для каждого металла примерно при одном и том же значении сопротивления деформированию, не зависящем от скорости и температуры. [c.223]

В зависимости от температуры деформирования и структурных явлений, происходящих в металле, деформация может быть горячей, неполной горячей и холодной. [c.108]

Сопротивление деформированию, равное истинному напряжению при одноосном растяжении или сжатии, является функцией температуры Г, скорости деформации и в меньшей степени деформации ф. Скоростная зависимость сопротивления деформированию металлов может быть представлена в виде [c.63]

Скоростную зависимость сопротивления деформированию (рис. 30) описывают степенной функцией, причем показатель п увеличивается с повышением температуры (табл. 9). [c.71]

Рис. 31. Зависимость сопротивления деформированию титановых сплавов от скорости деформации прй температуре в °С

Зависимость сопротивления деформированию титановых сплавов от температуры Т при постоянной скорости деформации и 800—950° С близка к линейной и может быть аппроксимирована формулой [c.72]

Зависимости сопротивления деформированию титановых сплавов при растяжении от скорости деформации представлены на рис. 36. У сплавов ВТЗ-1 (температура полиморфного превращения 980° С) при 800, 850 и 900° С изменяется наклон прямой (рис. 36, а), что говорит об увеличении скоростной зависимости сплава в диапазоне скоростей (1,5—3)10 с" . При температуре 950° С и скоростях 1,5-10 —1,1 10 с" скоростная зависимость напряжения не увеличивается. [c.77]

Зависимость сопротивления деформированию сплава ВТЗ-1 от скорости при осадке с относительной деформацией 10% приведена на рис. 37. Показатель скоростного упрочнения для исходного состояния сплава (горячекатаный пруток) п = 0,28 -н-0,31 монотонно увеличивается с повышением температуры от 800 до 1000° С. [c.78]

Деформация и рекристаллизации. Полуфабрикаты из тугоплавких металлов обычно имеют деформированную волокнистую структуру (рис. 386). Это связано с тем, что деформирование тугоплавких металлов и сплавов на последних этапах изготовления листа, прутков, ленты и т. и. обычно проводят или при комнатной температуре, или с подогревом, но при температурах ниже температуры рекристаллизации. В рекристаллизо-ванном состоянии все тугоплавкие металлы имеют обычную полиэдрическую структуру (рис. 387). Волокна располагаются вдоль прокатки. Если сравнивать пластичный ниобий (или тантал) в деформированном и рекристаллизованном состояниях, то подтверждается известная зависимость для деформированного (наклепанного) металла выше прочность и ниже пластичность (табл. 97). [c.527]

В зависимости от температуры деформирования по-разному будет протекать формирование ячеистой структуры в процессе пластической деформации. По-видимому, с наибольшей полнотой перестройка дислокационной структуры возможна при температурах, при которых реализуется иеконсервативное движение —диффузионное переползание. Как известно, поперечное скольжение винтовых дислокаций происходит при сравнительно низ- [c.255]

Приведены результаты исследования магнитных свойств и структуры сплава Fe o-2V электроннолучевого переплава в зависимости от температуры деформирования и режима отжига с целью отработки технологии изготовления полюсных наконечников радиоспектрометра ЯМР, обеспечивающей оптимальное структурное состояние и магнитные свойства материала. [c.239]

Рис. 3.12. Зависимость свойства деформированного и рекристаллиэованного молибдена при растяжении от температуры [146]

В болыпинстве экспериментальных исследований установлено влияние скорости деформирования на сопротивление тгатериала пластическому деформированию. С энергетической точки зрения это влияние объясняется зависимостью скорости рассеивания избытка потенциальной энергии от структуры материала, степени и температуры деформирования [6]. Температура является одним из основных факторов, определяющих поведение материала при его упругопластическом деформировании. Изменение температуры и ее абсолютная величина влияют на скорость протекания процессов упрочнения и разупрочнения в металле. Чемдлительнее процесс и выше температура деформируемого тела, тем выше скорость разупрочнения. При температурах, превышающих температуру рекристаллизации Тр, составляющую о,.3—0,4 от температуры плав- [c.130]

Температура рекристалли.чации сильно деформированных чистых металлов по правилу А. А. Бочвара составляет 0,3—0,4 7 пл, а у сплавов и сталей она существенно выше. Данные о такой температуре для сплавов. могут быть определены по их диаграммам рекристаллизации, представляющим зависимость температуры начала и конца этого процесса от степени деформации при заданной длительности нагрева, или по трехмерным диаграммам рекристаллиза- [c.36]

В указангшх условиях эксплуатации штампы для горячего деформирования разрушаются по следуюш,им причинам 1) в результате пластической деформации (смятия) или хрупкого разрушения в зависимости от величины, знака и характера действующих напряжений и температуры деформирования 2) вследствие образования сетки разгарных трещин на рабочей поверхности штампов, 3) в результате усиленного износа из-за химического взаимодействия при жидкой (полужидкой) штамповке и прессовании цветных металлов и сплавов или окисления при дэформированни менее активных конструкционных материале . [c.718]

Рис. А5.25. Циклическое неизотермическое деформирование стали 12X18Н9Т. Зависимость температуры от знака напряжения (а), от знака скорости изменения напряжения (б) и от деформации (в) (сталь 12Х18Н10Т)

Существенно влияет на характер формирующейся дислокационной структуры температура. Понижение температуры приводит к более однородному распределению дислокаций при этом зарождение ячеистой структуры затрудняется. В армко-железе, например деформированном при —90 °С, даже при пластической деформации 0,18 ячеистая структура не формируется. Электронно-микроскопическими исследованиями [102] структуры монокристаллов железа, растянутых в направлениях <100> и <110>, при температурах +23 и —78 °С выявлены на начальных стадиях деформации клубковые сплетения дислокаций, которые при пластической деформации около 0,10 переходили в ячеистую структуру. Размеры ячеек изменяются в зависимости от ориентировки, температуры деформирования, степени деформации. При понижении температуры деформации размер ячеек сокращается. Кроме того, границы становятся менее совершенными, увеличивается разница в подвижности [c.107]

Подставляя в выражение (154) значения oj по уравнениям (150) и (151), можно получить зависимость температуры Т и скорости деформирования ё. Используя затем уравнения (32), представляется возхможным найти зависимость между разрушающей деформацией ёк = ёс и температурой Т. [c.49]

В табл. 4.9 приведены прочностные характеристики закаленной по стандартному режиму (t, = 850 °С, в масло) и отпущенной при различных температурах стали ШХ15 по данным испытаний на сжатие. Цилиндрические образцы диаметром 6 и 10 мм с отношением высоты к диаметру 1. .. 3 деформировались между параллельными плитками из твердого сплава ВК-8. Перед испытаниями торцы образцов покрывали смазочным материалом, содержащим дисульфид молибдена. Каждое значение является средним, полученным при испытании трех - шести образцов. Зависимости сопротивления деформированию ст от степени деформации е при сжатии образцов представлены на рис. 4.5. [c.327]

Для установления зависимостей напряжений деформирования от скорости записывали индикаторные диаграммы усилие осадки—ход при различных температурах и скоростях движения инструмента. Образцы диаметром 15 и высотой 22 мм загружали в машину, выдерживали в течение 15 мин, что обеспечивало прогрев образца и инструмента до требуемых температур 825, 880, 950 и 1020° С для сталей 38ХА и 1Х12Н2ВМФ 880, 950, 1020 и 1070° С для стали 12Х18Н10Т. Затем образцы осаживали. [c.64]

Рис. 29. Зависимость сопротивления деформированию стали Р6М5 от температуры деформации при е в с 1

Рис. 30. Зависимость сопротивления деформированию стали Р6М5 от скорости деформации при температуре в °С

Температурные зависимости сопротивления деформированию быстрорежущей стали Р6М5 [20] при растяжении и кручении (рис. 29) имеют местный минимум в точке, соответствующей максимальной пластичности (вблизи температуры В об- [c.70]

Рис. 35. Зависимость сопротивления деформированию жаропрочных сплавов Нимоник 115 (/), ХН77ТЮР (2) и Нимоник 105 (3) от скорости деформации при температуре в °С

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...