11с н расход первичного пара

Большой расход первичного пара во вторичный тракт ведет к резкому повышению температуры металла поверхностей, включенных за ППТО по первичному пару, и в случае задержки отключения котлоагрегата может вызвать повреждения труб в этих поверхностях нагрева. [c.61]

Расход первичного пара [c.384]

Удельный расход первичного пара [c.422]

Так как в двухступенчатой установке расход первичного пара определяется количеством вторичного пара ga < 1, то очевидно, [c.430]

Пользуясь уравнениями (166) и (169), определяют расход первичного пара [c.153]

Расход первичного пара с теплосодержанием при охлаждении конденсата до [c.63]

Как изменится расход первичного пара в предыдущей задаче при охлаждении пара водой с температурой 35°. [c.69]

При максимальном расходе первичного пара и отключении дополнительных отборов мощность турбины достигает 850 МВт. [c.70]

Как было указано выше, в качестве хвостовой части установки рассматривается стандартное паротурбинное оборудование. Определяющими параметрами этого оборудования выбраны расход первичного пара ( 1п и параметры процесса расширения при допущении, что эти параметры остаются постоянными и не зависят от изменений расхода пара в отборы турбины. Это допущение мало сказывается на показателях экономичности турбины и на результаты сравнительных расчетов практически не влияет. Расход пара и внутренние мощности цилиндров турбины рассчитываются с учетом частичного или полного вытеснения регенеративных подогревателей питательной воды. [c.121]

В зависимости от вида и особенностей технологической схемы математическая модель комбинированной энергетической установки с МГД-генератором включает 35—40 элементов оборудования и соответствующее число связей между ними. При этом описывается взаимосвязь 210—220 параметров. Исходная информация достигает 160—170 величин и более В качестве основных независимых параметров схемы комбинированной установки (кроме указанных ранее параметров для отдельных элементов и рабочих тел) приняты следующие температура подогрева окислителя Ток (или концентрация кислорода в нем oJ, статическая температура рабочего тела перед каналом МГД-генератора Г , скалярная электропроводность в конце канала ooj, давление за диффузором рад, расход первичного пара на турбину Сщ, температура уходящих газов из парогенератора Гу.г- Выбор этих параметров во многом определяет порядок расчета технологической схемы установки. [c.123]

Основным при расчете схемы является балансовое уравнение, связывающее расход первичного пара и продуктов сгорания [c.123]

При проведении опытов с целью определения динамических характеристик промежуточного пароперегревателя были использованы электронные потенциометры типа ЭПП-09. Основные параметры во время опытов регистрировались на диаграммных лентах через каждые 9 или 18 сек. Испытания проводились при средних значениях мощности блока jV = 150 Мвт расхода первичного пара D, = 420 г/ч давления в промежуточном перегревателе Рп.п=17 ат температуры питательной воды /п.в=1 50°С избытков воздуха за воздухоподогревателем Иух = 1,4 1,5. [c.192]

Для экспериментального исследования комбинированного промежуточного перегрева и его регулирования была разработана и осуществлена на одном корпусе (корпус А) специальная схема измерений. Она включает измерения температур пара в паропроводах и отдельных элементах вторичного перегревателя, давлений и перепадов давлений по всему тракту перегревателя, расходов пара в ОДНОМ теплообменнике, температур металла выходных участков труб газовой ступени и избытков воздуха в дымовых газах перед этой ступенью. Кроме того, были использованы штатные измерения мощности блока, расходов первичного пара за котлом, питательной воды и топлива, температур питательной воды и дымовых газов перед газовой ступенью. Опыты проводились при работе котла отдельно на попутном нефтяном газе и мазуте [Л. 52]. [c.225]

Нагрузка котла —100%, топливо — мазут. Расход первичного пара gW mfv., тем [c.274]

Дополнительно к основному регулятору используется регулятор рециркуляции дымовых газов, который включается в работу при снижениях нагрузки котла и отсутствии запаса на регулирование с помощью паровых байпасов. При полном закрытии паровых байпасов происходит автоматическое включение дымососа рециркуляции и открытие заслонок на его всасывающей и напорной сторонах. Регулятор рециркуляции получает импульсы по расходу первичного пара и по положению направляющих аппаратов дымососа и воздействует на производительность дымососа, поддерживая соотношение нагрузки котла—расход газов на рециркуляцию. Применение в данной схеме двух способов регулирования надежно гарантирует необходимый диапазон регулирования. [c.213]

Тепловой расчет РОУ сводится к определению расходов первичного пара и охлаждающей питательной воды при заданном расходе вторичного пара- [c.59]

Расход первичного пара на РОУ определяется из выражения [c.59]

Выход дистиллята на единицу расхода первичного пара в испарительной установке можно увеличить, применяя многоступенчатые испарительные установки, принципиальная схема которых показана на рис. 4-15, б. В таких установках вторичный пар из предыдущей ступени используется в качестве греющего пара для последующей ступени. Вода подается в первую ступень испарения и далее в каждую последующую ступень испарения из предыдущей применяются установки, в которых вода из первой сту- [c.74]

Расход первичного пара на испарительную установку определяется по формулам [c.74]

Определить расход первичного пара для двухступенчатой испарительной установки, если заданы производительность установки 30 т/ч, давление первичного (греющего) пара 3,2 кгс/см (пар насыщенный), давление вторичного пара второй ступени 1,2 кгс/см , температура питательной воды 102°С, продувка 2%. Расчеты произвести для схем параллельного и последовательного питания водой. [c.145]

Определить расход первичного пара в одноступенчатой испарительной установке для получения 1 т/ч дистиллята. Известно давление первичного пара 3,2 кгс/см , давление вторичного пара [c.146]

Определить расход первичного пара для получения 1 т/ч дистиллята в двухступенчатой испарительной установке при параллельной схеме питания водой, если известно, что давление первичного пара 3,5 кгс/см (пар насыщенный), давление вторичного пара 1,2 кгс/см продувка 10%, т)и=0,98, температура питательной воды 80°С. [c.146]

Энтальпия вторичного пара на выходе Температура там же Тепловосприятие теплообменника по балансу Энтальпия первичного пара на входе Температура там же Расход первичного пара в теплообменнике [c.110]

Трубы, ЧТО обеспечивают пропуском постоянного расхода пара промперегрева. Движущийся в кольцевом зазоре пар промежуточного перегрева получает тепло от двух источников снаружи —от продуктов сгорания, изнутри— от пара высокого давления. При этом продукты сгорания в данных условиях обеспечивают почти постоянный обогрев, а температуру пара промежуточного перегрева регулируют изменением расхода первичного пара. Окончательную температуру первичного пара устанавливают впрыском. [c.210]

Соответственно увеличивается и расход первичного пара D . [c.121]

Испарительные установки на электростанциях, включаемые в схему регенеративного подогрева питательной воды, снижают экономичность регенеративного цикла. Поэтому вполне естественно стремление уменьшить расход первичного пара для получения необходимого количества добавочной воды. Для этой цели может быть использовано многоступенчатое испарение воды. В многоступенчатом испарителе первичный пар из отбора турбины направляется только в первую ступень образовавшийся там вторичный пар в качестве греющего (первичного) поступает во вторую ступень и, отдавая тепло воде, образует вторичный пар второй ступени. Этот пар, в свою очередь, направляется в третью ступень и т. д. Образовавшийся в последней ступени вторичный пар конденсируется обычно в одном из регенеративных подогревателей. [c.350]

Расход первичного пара определяется путем составления теплового баланса установки или отдельных ее элементов. Так как схемы испарительных установок многообразны по характеру питания их водой и использованию тепла конденсата первичного пара и продувочной воды для нагрева питательной воды, невозможно вывести универсальную формулу. Поясним методику решения данной задачи применительно к схеме трехступенчатой испарительной установки (см. фиг. 178). Примем все обозначения по этой фигуре и дополнительно обозначим "Пр Цг, "Пд — коэффициенты тепловых потерь соответственно первой, второй и третьей ступеней ах, а2, Хд — доли продувки этих ступеней, т. е. отношение расхода продувочной воды к весу вторичного пара, образующегося в данной ступени. [c.364]

Исходя из указанного выше, анализ явлений, происходящих в секции ППТО в случае разрыва одной или нескольких греющих труб 0 32X4, представляет значительный интерес. Расчеты по определению расхода первичного пара во вторичный, давления и температуры среды, которые установятся в корпусе секции при разрыве одной или нескольких труб 0 32 X 4, выполнены применительно к котлоагрегату ПК-41. Методика расчета применима и для других котлоагрегатов. [c.61]

Дальнейшее повышение экономичности двухступенчатой испарительной установки может осуществляться за счет уменьшения расхода первичного пара путем применения теплового насоса (термокомпрессора), как это показано на рис. 221. [c.434]

В качестве дополнительных для этого варианта приняты следующие исходные данные тип турбоагрегата — К-500-240 расход первичного пара Gia = 389,44 кг1сек коэффициент расхода электроэнергии на собственные нужды т]с.н = 4% к.п.д. инвертора г]ин = 96% к.п.д. турбогенератора т тг = 99% к.п.д. питательного насоса Т1п.н = 82,5% температура уходящих газов из парогенератора Гу,г = 140° С давление за диффузором Р2Д = 1)05 ата ширина электродной секции в канале МГД-генератора Sa = Ю см отношение высоты к ширине канала ziy = 1,0 = onst. В расчетах допускалась следующая погрешность вычислений АХ <4% ДЛ мгд-г < 0,4% АГк.о< з°К Д( п.с<0,6% и т. д. [c.131]

Рис. 11.38. Системы регулирования температуры промшерегрева при наличии теплообмена между первичным и вторичным паром. а — воздействие на расход первичного пара М через теплообменник Ь — воздействие на температуру первичного пара до теплообменника с помощью впрыска I — первый пакет первичного пароперегревателя 2 — второй пакет neip-вичного пароперегревателя 3 — первый пакет вторичного пароперегревателя 4 — второй пакет вторичного пароперегревателя 5 — теплообменник б — датчик температуры 7 — регулятор S — трехходовой клапан 5 — клапан впрыска.

Оригинальный способ регулирования показан на рис. 11.40. Здесь регулирование температуры промперегрева осуществляется с помощью теплообменника типа тр и ф л ю к с, в котором теплообмен осуществляется между вторичным и первичным паром, с одной стороны, и между вторичным паром и дымовыми газами, с другой [Л. 18, 20]. Трифлюкс располагается в конвективной части котла и при правильном размещении обеспечивает в широком диапазоне соответствие между количеством тепла, подводимого к первичному и вторичному перегревателям, практически без участия регулятора. Система обычно дополняется впрыском в первичный пароперегреватель. Воздействие на впрыск осуществляется по< температуре на выходе из промперегревателя. Здесь можно применить и воздействие на расход первичного пара аналогично тому, как это было показано на рис. И.38,а. По своим динамическим свойствам система подобна схеме, изображенной на рис. 11.38,а. [c.276]

Производительность многоступенчатого испарителя, т. е. количество добавочной воды, складывается из конденсата вторичного пара всех ступеней. Поэтому расход первичного пара на 1 кг добавочной воды ниже, чем при одноступенчатором аппарате. Например, рас- [c.350]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...