124 — Уравнение по образованию следов скольжени

В соответствии с этим измерения зависимости величины разрушающих напряжений прн коррозионном растрескивании от размера зерен могут быть использованы для определения значения поверхностной энергии. Однако Колеман и др. [21] в своих экспериментах получили значения поверхностной энергии заметно меньше, чем в других экспериментах. На основании этого они пришли к выводу, что поверхностная энергия, связанная с образованием трещины, уменьшается за счет адсорбции некоторых атомов или ионов, обладающих специфическими свойствами в средах, вызывающих коррозионное растрескивание. Однако можно и по-другому объяснить влияния размеров зерен на поведение сплавов при коррозионном растрескивании. Поведение сплава зависит от характера пластической деформации материала, а последний связан с размером зерна. Таким образом, уравнение (5.6), где — напряжение, обусловливающее пластическую деформацию прн испытании по методу с заданной деформации, а значение I, определяющее сопротивление образованию полосы скольжения на границе зерна, может указывать на характер пластической деформации металла. Из этого следует, что влияние размеров зерен на коррозионное растрескивание может быть просто связано с их влиянием на характер пластической деформации в материале. Данные, приведенные, например, на рис. 5.18 и в разделе 5.2, предполагают, что влияние размеров зерен на коррозионное растрескивание, вероятно, в такой же степени связано с характером пластической деформации, как и с понижением поверхностной энергии. [c.234]

Здесь 6 —коэффициент размножения дислокаций, характеризующий число петель дислокаций на сантиметр пути, проходимый дислокацией со скоростью ио. В работе 1[24] показано, что это уравнение описывает образование полос скольжения в при 6 = 40. Из уравнения (87) следует, что в любой момент времени t величина г = Ьи ре и пластическая работа на единицу объема будет равна [c.78]

Можно считать, что момент образования следа юза на покрытии (начала полного скольжения шин) с небольшой погрешностью соответствует моменту возникновения максил1ального замедления автомобиля. Тогда скорость автомобиля (в м/с) в момент, предшествующий торможению, можно определить, решив квадратное уравнение [c.180]

Следует отметить, что при использовании уравнения (3.24) имеются ограничения, касающиеся случая, когда яам д и х(сгт) = = sign((Tm), из (3.22) в случае От < О имеем 6S < 0. Поскольку о, > О, 60i > О и 5н > О, а 6Sh = —6S, из (3.1) следует, что 0 > 0. Таким образом, при От < О потеря микропла-стической устойчивости невозможна. В данной ситуации критическая деформация и время до разрушения будут определяться условием среза перемычек между порами. Поскольку потеря микропластической устойчивости при От <С О отсутствует, то рост пор до момента среза перемычек будет стабильным, происходящим только при увеличении нагрузки и соответственно деформации. Подчеркнем, что при реализации потери микропластической устойчивости идет дальнейший, но нестабильный рост пор (без увеличения нагрузки и макродеформации) до того момента, пока не произойдет среза перемычек между порами [222]. Разделение металла при срезе происходит вдоль линий скольжения (локализация течения), т. е. данный процесс контролируется сдвиговыми напряжениями или в многоосном случае интенсивностью напряжений о . Следовательно, в качестве критерия среза перемычек в первом приближении можно принять условие аГ = ав, где оГ —напряжение в перемычке (среднее по всем перемычкам), аГ =(o,-/(l—S) Ов — временное сопротивление. Таким образом, при От <С О критерием образования макроразрушения является условие аГ = Ов. [c.166]

Учитывая, что сопротивление электролита в коррозионной гальванопаре весьма мало по сравнению с поляризапиошым Ря/Sa + Рк/ к, а площадь анодного образования (в этом случ-чае -место деформационного разрыва пленок или полоса скольжения) несоизмеримо меньше площади катодных участков, которыми служат близлежащие неактивированные поверхности, первым и третьим членом в знаменателе пренебрегаем. Тогда уравнение (1), применительно к гальванопаре, обусловливающей коррозионное возрождение трещины, принимает следующий вид [c.63]

На рис. 179 [357] показаны временные зависимости различных вкладов в общую деформацию никеля деформации за счет образования ступенек вдоль границ зерен егр, деформации, обусловленной скольжением в зернах Вск, и деформации, следы, которой металлографически не выявляются е . В зависимости от условий испытания составляет 40—80% от общей деформации 8общ- Полученные опытные данные удовлетворяли уравнению (IX.2). Сделан вывод о том, что ступеньки у границ являются следствием неодинаковой деформации соседних зерен. [c.382]

Прежде чем рассматривать зависимость природы разрушения от температуры, следует остановиться на схеме образования острых микротрещин V-образного типа, исследованием которых занимались многие авторы, в том числе Котрелл, Гилман, Орован, Стро [115, 116, 180, 182, 183]. Трещина рассматриваемого типа образуется в точке пересечения двух полос скольжения, где происходит накопление дислокаций в соответствии со схемой, показанной на рис. 3, а. Взаимодействие скопившихся краевых дислокаций в зернах феррита приводит к образованию новой кавитационной дислокации, действующей как клин в плоскости (001). Этот процесс можно схематически представить уравнением, определяющим направление векторов Бюргерса [c.308]

Прежде всего такими препятствиями служат дислокации, пересекающие плоскость скольжения. Выше было указано, что наибольшее сопротивление при этом должны испытывать винтовые дислокации, так как движение их порогов приводит к образованию вакансий. Еще большее тормозящее действие оказывают дислокации, лежащие в плоскости скольжения, вектор Бургерса которых имеет нормальную составляющую к плоскости скольжения. Но даже и те дислокации, которые лежат в плоскости скольжения или в параллельной ей плоскости, могут также увеличивать напряжение, требующееся для движения дислокации, как это видно из уравнений (14—15). Следов/а-тельно, напряжение Тй, необходимое для преодоления сил взаимодействия между дислокациями, значительно отличаясь по [c.378]

Механизм образования одиночных линий скольжения июслвдовате,т и объясняют следующей моделью (рис. 34). На рисунке Т1 и Тг — источники Франка — Рида, расположенные на расстоянии 2Ь один от другого. Между иими схематически указаны препятствия шириной 28. Вначале начинают генерировать источники с малым критическим напряжением Т (рис. 34, а), производя локальные (гомогенные) сдвиги. При возрастании напряжения до т 2 образуются последующие дислокации (положительные и отрицательные), причем процесс продолжается до тех пор, пока они не закупорят источников дислокаций [уравнение (21)]. При достаточной плотности образованных дислокаций в конечном итоге проявляется одиночная линия скольжения. Ее проявление может усиливаться еше и в том случае, если препятствие не выдерживает давления, оказываемого на него [c.380]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...