124 — Уравнение при мягком нагружении

Уравнение кривой усталости при мягком нагружении приближенно может быть представлено в следующем виде (рис. 1.1.4)1 [c.10]

С учетом (1.1.7) для приближенной оценки циклической прочности при мягком нагружении (в пределах точности соотношения О- /оь) уравнение (1.1.6) преобразуется в формулу [c.11]

Учитывая зависимость от степени исходного деформирования и числа полуциклов нагружения, уравнение (2.1.7) для циклически изотропных материалов при мягком нагружении можно переписать [c.71]

Эффективность уравнений (2.6.4) и (2.6.5) проверялась в первую очередь при программах нагружения, отличающихся от мягкого нагружения. [c.132]

В общем случае долговечность при мягком нагружении определяется как минимальная по уравнениям (14) или (15). [c.108]

Уравнения (22)—(31) позволяют описать изохронные кривые статического и циклического деформирования, а также проанализировать изменение ширины петли и накопление пластических деформаций при мягком нагружении [c.109]

Примером комбинированного уравнения деформационного типа может служить известное уравнение малоцикловой усталости для общего случая мягкого нагружения. Предположим, что повреждения, связанные с односторонним накоплением пластических деформаций (см. п. 1.3), и повреждения, связанные с возникновением петель пластического гистерезиса, суммируются. Комбинируя выражения (3.40) и (3.42), получим [c.93]

Для углеродистых и низколегированных сталей при По,2/<Тв 0,6 (склонных к одностороннему циклическому разупрочнению, накоплению пластических деформаций при мягком нагружении) определение допускаемых величин [о ] и [7V] как минимальных следует проводить в дополнение к уравнениям (2.3), (2.4) по формулам [c.34]

Установление основных закономерностей циклической диаграммы деформирования, формулирование соответствующих уравнений состояния, определение их параметров, а также проверку справедливости этих уравнений при малоцикловом деформировании наиболее целесообразно проводить при двух основных видах нагружения — при нагружении с заданными амплитудами напряжений (мягкое нагружение) и с заданными амплитудами деформа ций (жесткое нагружение). При этом лабораторные образцы испытываются в условиях однородного напряженного состояния при растяжении—сжатии или кручении тонкостенных трубок и при соответствующих условиях нагружения (асимметрия цикла, постоянная или переменная температура, частота испытаний, наличие или отсутствие выдержек под напряжением и т. д.). [c.25]

Кинетика петли и односторонне накопленной пластической деформации при мягком нагружении обусловливают неравномерность накопления повреждений по числу циклов нагружения (рис. 4.10, б), которая учитывается при определении повреждения по уравнению (4.31). [c.98]

Рис. 4.20. Сопоставление долговечностей, рассчитанных по уравнения (4.31) и (4.53) с экспериментальными данными (соответственно а и б), полученными при мягком нагружении

Рис. 4.25. Экспериментальные и расчетные кривые усталости мягкого нагружения образцов с концентраторами из сталей 22к (а) и ТС (6) (темные кружки — зксперимент, светлые — расчет по уравнениям (4.36) и (4.37)

Подставив в уравнения (11.36) и (11.39) вместо величин >12 и Е2 взятые со знаком минус коэффициент поперечной деформации и модуль разупрочнения, входящие в определяющие соотношения (11.40) с использованием неравенств (11.42) и (11.44), получим условия устойчивости закритического деформирования слоев в трансверсальном направлении в режиме мягкого нагружения композита, т.е. при заданном увеличении макронапряжений [c.259]

Используя уравнения (15.14), (15.21), (15.25)—(15.27) и уравнение поверхности нагружения, можно получить выражения для модуля вектора скорости неупругой деформации для мягкого и жесткого нагружений [c.261]

Это уравнение было получено для случая мягкого нагружения и запи- [c.111]

Уравнение кривой усталости при мягком нагружении может быть выражено аналогичной по структуре формулой [6] [c.113]

Уравнение (2.75) описывает как квазистатическое, так и усталостное разрушение при мягком нагружении. [c.113]

Из уравнений (1.134), (1.135) можно получить связь между скоростями напряжений и деформаций для случая мягкого нагружения [c.26]

Уравнение (2.9) соответствует мягкому нагружению, а уравнение (2.12) — жёсткому нагружению. [c.34]

Уравнения связи между скоростями напряжений и деформаций в матричном представлении для случая мягкого нагружения имеют вид [c.39]

Аналогично, как и в случае мягкого нагружения, эти уравнения имеют место при упругопластическом состоянии. При упругом состоянии [Dfj и и принимаются равными нулю. [c.41]

Для определения внутренних переменных (2.212) и (2.213) формулируется такая же, как и ранее для мягкого нагружения система уравнений, кроме уравнений для скорости накопленной пластической деформации, которые имеют следующий вид [c.82]

Остальные внутренние переменные для всех вариантов теорий определяются так же, как и в случае мягкого нагружения на основе уравнений (2.232), (2.235), (2.237)-(2.239). [c.85]

Аналогично, как и в случае мягкого нагружения, эти уравнения имеют место при неупругом состоянии. При упругом состоянии [Df [c.98]

Уравнения (3.195) и (3.196) соответствуют мягкому нагружению. В случае жёсткого нагружения, пренебрегая неупругими изменениями объёма, уравнения для соответствующих вариантов теорий будут иметь следующий вид [c.126]

Для определения вектора внутренних переменных (3.213) и (3.214) формулируется такая же, как и ранее, для мягкого нагружения, система уравнений, кроме уравнений для скорости накопленной неупругой деформации, которая определяется в данном случае уравнением (3.197) или (3.198) в соответствии с вариантами теорий. [c.133]

Уравнение кривой усталости при мягком нагружении приближенно мо-е,ЫПа [c.97]

С использованием критериальных уравнений (1.2.8), (1.2.9) и параметрической зависимости (1.2.11) по данным о кинетике циклических и односторонних деформаций, а также длительной пластичности материала может быть оценена величина накопленного длительного циклического повреждения. На рис. 1.2.2, 1.2.5 и 1.2.10 приведены соответствующие значения В для сталей Х18Н9, Х18Н10Т и Х18Н9Т при испытаниях в условиях мягкого нагружения с выдержками, причем расчет (на рис. 1.2.10, точки 1) с использованием параметрической зависимости (1.2.11) дает результаты, близкие к экспериментальным. [c.30]

Основная предельная кривая многоцикловой усталости для мягкого нагружения была определена при частоте нагружения /==7,5Гци описана уравнением [c.351]

В зависимости от условий нагружения (уровень действуюш,их напряжений и форма цикла), а также циклических свойств материалов к моменту разрушения накапливается та или иная доля усталостного и квазистатического повреждений, удовлетворяюп(их уравнению (5). Так, для циклически разупрочняющихся материалов при мягком нагружении возможны различные соотноше- [c.40]

Задача об определении сопротивления малоцикловому разрушению при температурах более высоких, чем указанные, когда циклические пластические деформации сочетаются с деформациями ползучести, существенно усложняется. В настояш,ее время осуществляются интенсивные экспериментальные исследования уравнений состояния и критериев разрушения при длительном цикличес-ком нагружении в условиях однородных напрян енных состояний при жестком и мягком нагружении. Результаты этих исследований освещены в трудах конференций в Киото (1971), Каунасе (1971), Будапеште (1971), Филадельфии (1973) [1, 3, 6, 7], а также конференций в Лондоне (1963, 1967, 1971), Сан-Франциско (1969), Брайтоне Х1969), Дельфте (1970) и др. Однако несмотря на большой объем экспериментальных работ, пока не удалось разработать общепринятые предложения по кривым длительного циклического деформирования и разрушения это не позволяет перейти к расчетной оценке напряженных и деформированных состояний в элементах конструкций для определения их прочности и долговечности на стадии образования трещин и тем более на стадии их развития. [c.100]

Представленные выше данные позволяют проводить расчетную оценку разрушающих (по моменту образования макротреш,ин) амплитуд упругопластических деформаций ёа для заданной долговечности Nq и времени выдержки в цикле Твр с учетом изменения во времени характеристик механических свойств, определяемых при кратковременном и длительном статическом нагружении. При этом применительно к режимам жесткого нагружения используется уравнение (14), а применительно к режимам мягкого нагружения — уравнение (15). Параметры этих уравнений зависят от температуры и времени цикла. Вводя в эти уравнения запасы по разрушающим амплитудам деформаций и числам циклов идг, как это сделано в 169J, в общем случае можно получить две системы из четырех уравнений для расчета допускаемых амплитуд деформаций и числа циклов [c.118]

С учетом бесчисленного множества возможных комбинаций параметров а, к, т, г экспериментальное обоснование функциональных зависи.мостей (1.3) и (1.4) оказывается связанным со значительными принципиальными и методическими трудностями. В соответствии с этим возникает задача о выборе основных характеристик механического поведения материалов при циклическом нагружении в неупругой области и базовых экспериментов с учетом отсутствия (нормальные или повышенные температуры) и на.личия (высокие температуры) температурно-временных эффектов (рис. 1.2). Исходными для выбора параметров уравнений состояния являются результаты кратковременных и длительных статических испытаний. Данные этих испытаний позволяют установить пределы текучести От, характеристики упрочнения (показатель упрочнения при степенной и модуль упрочнения Gт при линейной аппроксимации / (а, е)) и пластичность (относительное сужение ф - или логарифмическая деформация е/,-). По данным д.лительных статических испытаний определяется скорость ползучести <1е1с1х, длительная прочность Сты и пластичность д.ля данной температуры Ь и времени т. Параметры уравнений состояния при малоцикловом деформировании наиболее целесообразно определять при нагружении с заданными амплитудами напряжений — мягкое нагружение. В качестве основных характеристик сопротивления деформированию в заданном А-полуцикле при этом используются ширина петли и односторонне накопленная пластическая деформация е р При этом ширина петли определяется как произведение ширины петли в первом полуцикле к = 1) на безразмерную функцию чисел циклов Р к) [c.10]

Если принять условие линейного суммирования повреждений df и Ду, то дохпхзвечность N при малоцикловом разрушении в условиях мягкого нагружения определяется как верхний предел интегралов для ds н df из уравнения деформационно-кинетического критерия разрушения [c.141]

В случг1е "мягкого нагружения, что обычно предполаггьется при расчетах сосудов давления, Fi = F2 = 1. В пределе стремления Da к -G, т.е. при моделировании упругого поведения цилиндра, из полученных соотношений следует решение известной задачи Ламе. В другом частном случае при стремлении Da к нулю, коэффициента Пуассона v к 0,5 и замене <г д на предел текучести <тт получающиеся уравнения [c.235]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...