124 — Уравнение при асимметричном цикле

Это уравнение действительно для симметричных циклов (г=—1). Асимметричные циклы необходимо при вычислении долговечности привести к г = — 1. [c.311]

Уравнение (6.34) в номинальных напряжениях относится к случаю симметричного цикла действия переменных напряжений, поэтому при асимметричном цикле действующих номинальных напряжений (оа)д и (ат)д в него следует подставить эквивалентные напряжения симметричного цикла [c.128]

Предел усталости при асимметричном цикле, согласно уравнению (24), отвечает экспериментально наблюдаемому типу зависимости этой величины от среднего напряжения. Степень зависимости от асимметрии цикла зависит также от постоянной величины материала у. В данном случае уравнение (24) находится в соответствии с экспериментами. Более подробные эксперименты пока не проведены. [c.230]

Уравнение линии предельных напряжений при асимметричном цикле имеет вид [c.497]

Систематические исследования задач конструкционного демпфирования ведутся в течение последнего десятилетия в Советском Союзе и за рубежом (см. литературу в конце статьи). Они относятся к упрощенным типовым схемам и строятся в предположении, что материал элементов соединений совершенно упругий и фрикционные свойства контактных поверхностей описываются законом Кулона. При этих предположениях представляется возможным произвести исследование гистерезисных свойств типовых конструкций при их медленном нагружении (по симметричному или асимметричному циклам) и, следовательно, записать уравнение движения механической системы, в которых демпфирующие свойства отображены достаточно надежно. [c.210]

Из приведенных зависимостей наиболее известны соотношение 6 для асимметричного цикла нагружения при плоском напряженном состоянии и И для плоского деформированного состояния. Эти уравнения были подтверждены во многих работах и экспериментальных исследованиях при изменении коэффициента асимметрии R в диапазоне от —1 до 0,8. [c.28]

Отношение, стоящее в скобках, представляет собой коэффициент запаса прочности при симметричных циклах напряжений. Полагая, что таким свойством будут обладать кривые усталости и при асимметричных циклах, получаем следующее выражение для уравнения поверхности усталости [c.165]

Отсюда находим уравнение схематизированной диаграммы предельных амплитуд напряжений при асимметричных циклах [c.32]

Уравнение кривой циклического деформирования в асимметричном цикле с размахом УДобно записать для случая полигональной аппроксимации следующим образом [c.89]

Для случая асимметричного цикла уравнение кривой усталости преобразуется следующим образом [6] [c.113]

Разрушающее время Хр при асимметричном цикле определяется из уравнения (4.38) [c.218]

Таким образом, амплитуды номинальных напряжений с учетом эквивалентности их действия статическим по критерию накопленного Повреждения должны умножаться на коэффициент С помощью выражений статических напряжений, эквивалентных по своему повреждающему действию переменным, для асимметричного цикла можно построить полную диаграмму усталости в относительных величинах. Статическая составляющая для правой ветви предельной кривой относится, в зависимости от уровня температур, либо к эквивалентным напряжениям определяемым из уравнения (4.43) по критерию динамически накопленной деформации ползучести, либо к эквивалентным напряжениям определяемым из уравнения (4.44) по критерию накопленного длительного статического повреждения. Амплитудная составляющая для левой ветви предельной кривой относится к эквивалентным напряжениям по длительному статическому повреждению согласно уравнению (4.45). [c.220]

Время t о а и От — напряжения асимметричного цикла, эквивалентного по деформации ползучести за время Д напряжению Значения Оэ в этом случае определяются из уравнения [c.73]

При использовании этого уравнения предполагаем, что номера (индексы) режимам присваивают в порядке убывания действующих переменных напряжений (на. режиме г= 1 наибольшее a i, на режиме 2 — следующее по значению и т. д.). В первую сумму включены первые S режимов, для которых п ааг>а-и- Если такие режимы отсутствуют, то остается только вторая сумма, для которой принимается s = 0. Обобщение для асимметричного цикла напряжений делается так же. [c.214]

Запас прочности поршневой головки шатуна в сечении А — А определяется по уравнениям, приведенным в 43. Суммарные напряжения, вызываемые в этом сечении газовыми и инерционными силами и запрессованной втулкой, изменяются по асимметричному циклу, а минимальным запасом прочности обладает наружное волокно, для которого [c.228]

Указанные теории основываются на линейной зависимости между средними напряжениями От асимметричного цикла и предельными напряжениями. Уравнение указанной зависимости [c.181]

Обобщение большого экспериментального материала, приведенного в работе [470], показало, что если поверхность металла свободна от царапин и остаточных напряжений, то усталостная прочность при асимметричном цикле с достаточной точностью может быть описана уравнением [c.191]

Расчетные исследования показали, что для некоторых асимметричных циклов запас прочности, отнесенный к пределу выносливости [см. выражения (267) и (268)], получается более высоким, чем запас прочности, отнесенный к пределу текучести, т. е. подсчитанный по уравнениям (269) и (270). [c.380]

Любой асимметричный цикл можно рассматривать как сочетание симметричного цикла (рис. 1.4) с максимальным напряжением, равным амплитуде заданного цикла, и постоянного напряжения, равного среднему напряжению этого же цикла. Тогда общее уравнение изменения напряжений во времени можно записать [c.11]

Согласно рассмотренной схематизации диаграммы Хея, предельные амплитуды для образцов при асимметричных циклах нормальных и касательных напряжений можно определить из уравнений, описывающих прямую АЕ (рис. 14.6, б) [c.345]

Критерий термоусталостной прочности в деформационном выражении можно записать и для асимметричного нагружения. По Заксу и Марину для изотермического нагружения следует исходную пластичность уменьшить на долю пластической деформации, которая создается дополнительной механической нагрузкой 0т, вызывающей асимметрию цикла. Используя подобный подход, можно уравнение (5.44) для асимметричного неизотермического нагружения представить в виде [c.129]

V (0 1) постоянная материала, характеризующая чувствительность пороговых значений к асимметрии цикла. Для симметричного цикла справедливо уравнение (3), для асимметричного [c.230]

Приведение действующих напряжений асимметричного нагружения к симметричному циклу в расчете на прочность при переменных напряжениях в условиях сложного напряженного состояния выполняют, используя уравнение (2.52). [c.87]

Приведенные примеры показывают, что уравнения (2.6.4), (2.6.5) позволяют достаточно точно описать кинетику изменения напряжений и деформаций при разнообразных программах нагружения. Отметим, однако, что удовлетворительные результаты получаются при программах нагружения, включаюш их циклы с различными амплитудами напряжений при отсутствии среднего напряжения в цикле. Использование уравнений для расчета диаграмм деформирования асимметричных циклов дает аффект одностороннего накопления пластических деформаций, что не наблюдается в экспериментах для циклически упрочняюгцихся материалов. [c.134]

Ранее указано, что повреждаемость в обоих полуциклах минимальна при таком сдвиге петли а—е вверх, при котором максимальное и минимальное напряжения цикла находятся примерно в одинаковом соотношении с пределом текучести материала соответственно при температуре /тш и imax. При этом цикл нагружения асимметричен как по напряжениям, так и по деформациям. Поскольку при неизотермическом нагружении понятие симметричного и асимметричного цикла должно быть основано не только на величинах предельных напряжений и деформаций в цикле, но и на соотношении долей повреждаемо1Сти, то и уравнения типа (5.87) — (5.90) для термической усталости оказываются непригодными. Кроме того, по-прежнему остается неясным, при какой температуре следует определять механические свойства Е, ф, (Тв, если температура в цикле изменяется от тш до тах- [c.156]

Для выяснения возможности использовать упрощенные уравнения подобия для оценки сопротивления усталости деталей при асимметричных циклах нагружения проанализированы результаты многочисленных усталостных испытаний [5]. Обозначим максимальное предельное нормальное напряжение в опасном сечении детали при асимметричном хщкле нагружения и упругом распределении напряже- [c.100]

Для приближенной расчетной оценки сопротивления образованию трещин в зонах концентрации напряжений при высоких температурах можно использовать результаты работ [3, 6]. Уравнение кривой ма юциклового разрушения при жестком нагружении (асимметричный цикл деформаций для темпертур t, при которых деформации ползучести существенно меньше циклических и пластических деформаций) имеет вид [c.102]

Если для оценки влияния концентрации напряжений воспользоваться эффективными ко-эфициентами концентрации, установленными при симметричном цикле Kf, то [15/1.37] пределы усталости при асимметричных циклах и при наличии концентрации напряжений с хорошим приближением могут быть вычислены по уравнению [c.86]

На рис. 6.9 цифрами 1 т 2 обозначены кривые усталости, вычисленные соответственно по уравнениям (2.2) и (2.3) для условий нагружения показанного на рис. 6.4 разгрузочного окна ротора. Здесь же приведена полученная экспериментально кривая уста лости для жесткого нагружения образцов исследуемой стали 07Х16Н6, описываемая уравнением Мэнсона со значениями показателей степени а =0,74 и Р =0,11, при симметричном цикле (кривая 3), и при ее пересчете на асимметричный цикл с учетом асимметрии по уравнениям (6.7) и коэффициентов запаса /г-у = = 10 и =2 (соответственно кривые 4 ж 5). Из представленных данных видно, что получаемые по результатам фактических испытаний образцов допускаемые долговечности имеют большие значения, чем вычисленные по нормативным уравнениям. Это связано с тем, что фактические характеристики свойств исследуемого [c.132]

В случае асимметричного цикла нагружения с От — onst уравнения кривых усталости принимают вид [c.157]

Рассмотрим вначале случай регулярного изменения нагрузок по асимметричному циклу при линейном напряженном состоЯ НИИ. Под регулярной нагруженностью понимают периодический, закон изменения напряжений во времени с периодом, соответству--ющим одному циклу, при неизменности во времени характеристик, цикла напряжений. Во всех остальных случаях процесс нагру-. ження называют нерегулярным. Вывод формулы коэффициента запаса прочности при асимметричном цикле регулярного нагру жения поясняется рис. 5.1, на котором представлены диаграммы предельных амплитуд напряжений при асимметричных циклах для глад1 их лабораторных полированных образцов (прямая /) диаметром do = 7,5 мм и для натурных деталей прямая (2), Уравнения для прямых 1 я 2 соответственно имеют вид [c.161]

Для гипотезы линеиного суммирования время Тр, необходимое для разрушения при асимметричном цикле, определяется из уравнения [c.217]

Время до разрушения Тр при таком нагружении приближенно определяют из условий линейного суммирования усталостных и длительных статических повреждений так же, как и при стационарном нагружении с асимметричным циклом or/ia Ho уравнениям [c.222]

Расчет коэффициентов запаса прочности для регулярного нагружения при асимметричном цикле с амплитудой Од и средним напряжением Ощ выполняют на основании следующих предпосылок. Предельная амплитуда напряжений 0д дЛя лабораторных образцов при асимметричном цикле может быть выражена уравнением, достаточно хорошо соответствующим эксперн-ментальным данным в диапазоне —1 -< [c.176]

В качестве примера на рис. 101 приведены кривые усталости полуосей грузового автомобиля, полученные при испытании с различными циклами нагружения (с симметричным циклом г = —1 и асимметричными циклами г = —0,5 и г = 0). При симметричном цикле испытывались полуоси автомобиля ЗИЛ-164, изготовленные из стали 40Х с серийной термообработкой (кривая 4), те же полуоси с опытной термообработкой (кривая 5) и полуоси автомобиля ЗИЛ-157 из стали 40ХГТР (кривая 5). При асимметричном (г = —0,5) и пульсирующем циклах испытывались полуоси автомобиля ЗИЛ-164 с серийной термообработкой (кривые 1 и 2). Статистические характеристики и корреляционные уравнения для этих полуосей приведены в табл. 9 и 10. [c.156]

Зависимость между пределом выносливости а 1 при нагрузке с симметричным циклом (с коэффициентом асимметрии г — —1) и пределом выносливости о, при нагрузке с любым асимметричным циклом может быть установлена на основании спрямленной диаграммы предельных напряжений. Например, такая зависимость для образцов может быть найдена по диаграмме предельных касательных напряжений, изображенной на рис. 97. Спрямляющая линия проходит через точку с координатами или ст 1, соответствующую пределу выносливости, и через точку с координатой соответствующую пределу текучести. Напишем уравнение для текущего значения этой прямой линии [c.226]

Уравнение ( 1.34) находится в хорошем соответствии с опытными данными [4701, однако обобш,ение его на случай многоосного нагружения затруднено ввиду сложности структуры. Поэтому для определения предельных напряжений в случае асимметричного цикла рассмотрим следующ,ее, более простое, уравнение [c.192]

Урё вненйе обобщенной кривой циклического деформирования при асимметричном цикле получаем из уравнения (9.7) при 8р [c.242]

Критерии, основанные на характеристиках длительной статической прочности, в случаях, когда термоциклическое нагружение производят с длительными выдержками на максимальной температуре цикла, в качестве критерия прочности можно ис-лользовать характеристики длительной прочности и ползучести ([95, 100] и др.). Так, Тайра [100] предлагает сипределять долговечность при асимметричном неизотермическом цикле нагруже-ния по уравнениям ползучести, вычислив эквивалентные значения напряжения и температуры за цикл нагружения. При вычислении 0ЭКБ и экв предполагают справедливым линейный закон [c.141]

Тогда допускаемое число циклов нагружения может быть определено как меньшее из принятых в [13] уравнений типа (2.2), (2.3) кривых усталости для жесткого асимметричного нагружения при = ёдОг. Коэффициенты запаса по местным условным упругим напряжениям и долговечности принимают соответственно [10, 11, 13] равными 2 и 10. [c.132]

Критерий (2.42) описывает условия достижения предельного состояния ио квазистатическому и усталостному типу разрушения в общем случае для еизотермического нестационарного и, в частности, мягкого и жесткого, в том числе и асимметричных режимов нагружения, а такнсе для промежуточных между мягким и жестким характером нагружения с включением в цикл выдержек. При этом уравнение (2,42) описывает и условия термоусталостного разрушения с учетом двух видов разрушений — квазистатнческого и усталостного. Как правило, реализуется процесс деформирования с явной кинетикой односторонне накопленной и циклической деформаций в заданном диапазоне температур, [85]. [c.106]

Надежных экспериментальных данных о влиянии асимметрии цикла на усталостную прочность при сложном напряженном состоянии мало. Поэтому ограничимся анализом результатов испытаний стали Х18Н9Т при асимметричном нагружении в условиях одноосного и двухосного растяжения [198]. Сопоставление этих результатов с данными расчетов по уравнению (VI.36) приведено на рис. 80, из которого видно, что экспериментальные точки имеют незначительные отклонения от теоретической кривой. При построении кривой принято а = 1. Параметр = 0,67 определен [c.193]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...