Курлен

При реверсивном трении, как показал О. Н. Курлов, легче возникает режим ИП, чем при трении с односторонгп м движением. [c.104]

Избирательный перенос в тяжелонагруженных узлах трения. Авт. Д. Н. Гаркунов, С. И. Дякин, О. Н. Курлов и др. Под общей редакцией Д. Н. Гаркунова. [c.214]

Н. Курле [Л. 90] развил метод расчета ламинарного пограничного слоя при симметричном поперечном обтекании цилиндра несжимаемой жидкостью. Он использовал идею Л. Хоуарта об ограничении рядов в выражениях для функции тока, распределения скорости в пограничном слое и касательного напряжения на стенке определенным числом членов и введении в эти выражения функций /4(5) и 5(т)) для учета влияния остальных членов. Изменение скорости внешнего потока принято в виде (3-46). Для функции тока, распределения скорости в пограничном слое и касательного напряжения на стенке сохранены соотношения (3-48), (3-49) и (3-51). Имеющиеся данные по универсальным функциям F позволяют оценить только первые шесть членов ряда в этих выражениях. Однако на примере изменения скорости внешнего потока по закону [c.112]

Н. Курле показал, что ряды в уравнениях (3-48), (3-49), (3-51) можно ограничить первыми шестью членами. Отрыв пограничного слоя должен наступить при i 0,66. При этом значении например, ряд (3-51) для касательного напряжения принимает вид [c.112]

Н. Курле дал также решения для двух случаев семейства распределений скорости [c.114]

Н. Курле [Л. 86] сопоставил расчетные значения касательного напряжения и данные по положению места отрыва, полученные по предлагаемому методу, с соответствующими величинами, следующими из известных точных решений. Было получено хорошее согласование сравниваемых данных по распределению касательного напряжения и по положению места отрыва. [c.135]

Видно, что по определению места отрыва пограничного слоя наиболее точными являются методы Б. С. Стрэтфорда, И. Тани и М. Р. Хэда. Несколько худшие результаты дают методы Б. Твейтса и Р. Тиммана. Данные метода К. Польгаузена значительно отличаются от данных, получаемых из точных решений. Методы, позволяющие точнее определить место отрыва, дают и более надежное распределение касательного напряжения трения по обтекаемой поверхности. При этом для тел с передней критической точкой наиболее просто распределение касательного напряжения определяется методом Б. С. Стрэтфорда и Н. Курле. Кроме распределения статического давления по обтекаемой поверхности необходимо знать лишь минимальное статическое давление вниз по течению. Однако этот метод неприемлем в случае необходимости определения толщин потери импульса и вытеснения, а также профилей скорости. [c.149]

Для определения толщины потери кинетической энергии е методы, основанные на интегральном уравнении количества движения, а также метод Б. С. Стрэтфорда и Н. -Курле непримени.мы. При соответствующем дополнении методов первой группы возможно определение величины е. [c.150]

Как отмечалось выше, наиболее простым из рассмотренных методов является метод Б. С. Стрэтфорда и Н. Курле. Для определения касательного напряжения трения необходимо подсчитать величину х Ср ёСр1ёх)К Касательное напряжение трения определяется из уравнения (4-44) путем решения несложного уравнения четвертой степени. [c.150]

Таким образом, для определения распределения касательного напряжения трения по длине обтекаемой поверхности лучшим методом является метод Б. С. Стрэтфорда и Н. Курле этот метод проще и точнее других методов. Если кроме трения необходимы данные по О (л ) и 6 (х), то для их определения можно пользоваться методом Б. Твейтса, который позволяет получать значения 0 с точностью до 5%, а б — с точностью до 10%. С такой же точно- [c.150]

Следуя Г. В. Липману, Н. Курле (Л. 89] показал, каким образом можно существенно улучшить метод М. Дж. Лайтхилла. Он использовал интегральное уравнение энергии (5-57), но для распределения скорости по сечению пограничного слоя принял выражение [c.172]

Н. Курле [Л. 86] распространил метод Б. С. Стрэтфорда для исследования влияния отсасывания на задержку отрыва. Он показал, что при изменении скорости внешнего потока [c.314]

Курлов Б.А. Вспомогательные графики для геометрического расчета зубчатых колес, Вестник машиностроения , 1965. М 3. [c.215]

Курлов Б. А. Расшифровка цилиндрических зубчатых колес с помощью шариков и роликов. — Вестник машиностроения , № 10, 1964. [c.575]

М. Л. Ерихов, А. Б. Ефименко, В. П. Котельников, Б. А. Курлов, Л. Л. Русак, В. Э. Смирнов, [c.2]

Курлов Б. А. Расшифровка цилиндрических и конических зубчатых передач. М. Машиностроение, 1972. 132 с. [c.445]

Курлов Б. А. Винтовые эвольвентные передачи. М. Машиностроение, 1981. 176 с. [c.445]

Справочник по геометрическому расчету эвольвентных зубчатых и червячных передач/Т. П. Болотовская, И. Болотовский, Б.. 4. Курлов и др. И. Машгиз, 1963. 472 с. [c.446]

Здесь К — это К или К , смотря по тому, к какому волчку молекула ближе — к вытянутому или к сплющенному к и д. — такие же, как и раньше, снин-вращательные постоянные ) величиной можно пренебречь при > 1, величина эквивалентна спин-вращательной постоянной Ь по Ван-Флеку [1238 j, которая зависит от того, насколько различна связь спина с вращением вокруг осей бис. Гендерсон [493] вывел формулы изменения постоянных расщепления уровней с К > с ростом К это изменение быстро уменьшается и здесь рассматриваться не будет. Более подробно данный вопрос можно изучить по работам Лина [752] и Курла и Кинсея [260], где рассматривается и сверхтонкая структура. [c.118]

Справочник по геометрическому расчету эвольвентных зубчатых и червячных передач. Под ред. И. А. Болотовского. М., Машгиз, 1963. 472 с. Авт. Т. П. Болотовская, И, А. Болотовский, Г. С. Бочаров, В. И. Гуляев, Б. А. Курлов, И. А. Меркурьев, В. Э. Смирнов. [c.524]

Под ред. И. А. Болотовского. М., Машиностроение , 1967. 576 с. Авт. Т. П. Болотовская, И. А. Болотовский, Г. С. Бочаров, А. Б. Ефименко, Б. А. Курлов, В. Э. Смирнов. [c.525]

Гаркунов Д.Н., Дякин С.И., Курлов О.Н. и др. Избирательный перенос в тяжелонагруженных узлах трения. М., Машиностроение, [c.72]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...