368, Угол жидкостное

Угол сужения конфузора (р от сечения 1-1 до сечения 2-2 для газожидкостных смесей составляет величину порядка 2 0,5° [2, 7] для смеси, состоящей из газообразной или жидкостной фаз (р = 5 1° [8, 19, 20]. В конфузорах, имеющих такие углы сужения, наблюдаются наименьшие гидравлические потери. [c.223]

Получив равномерное поле скоростей, после горловины (сечение З-.З) производится преобразование кинетической энергии потока в потенциальную энергию -энергию давления. Для чего после горловины устанавливается диффузор, при этом угол его расширения у, если поток газожидкостный, равен 7 1° [2, 7], если поток состоит из жидкости -9 1° [8], если поток газовый - выбирается из табл. 9.1.1. Диаметр отверстия выхода диффузора рекомендуется выполнять д = 2 , если поток газожидкостной или жидкостной. И он выбирается из табл. 9.1.1, если поток газообразный. [c.225]

После сечения Х-Х может быть установлен прямолинейный участок для выравнивания скоростей перед диффузором. Длина прямолинейного участка 5 находится из выражения (9.1.9) для двухфазной смеси и из (9.1.10) для однофазной. При этом в выражениях (9.1.9) и (9.1.10) (2у = Ъх- В конце прямолинейного участка устанавливается диффузор, который имеет угол расширения у = 7 1° при газожидкостном потоке в сечении Х-Х и у = 9 1° при жидкостном. Диаметр отверстия выхода диффузора находится из выражения [c.233]

Если среда в сечении 0-0 получилась газожидкостная, то после камеры смешения устанавливается диффузор с углом расширения у = 7 1°. Если в сечении 0-0 получилась среда жидкостная, то у диффузора угол расширения у = 9 1°. Диаметр отверстия выхода диффузора равен двум диаметрам камеры смешения [c.233]

На фиг. 33 показан общий вид указателя течения масла, а в табл. 9 приведены характеристики и основные размеры этих указателей. Указатели течения применяются для визуального контроля подачи масла к зубчатым и червячным зацеплениям и подшипникам скольжения редукторов, шестеренных клетей и электрических машин, подшипникам жидкостного трения и крупногабаритным подшипникам качения, установленным на шейках валков прокатных станов. Указатель устанавливается непосредственно на трубопроводе, подводящем смазку к зацеплению или подшипнику, в удобном для наблюдения месте. Под давлением масла, поступающего в корпус указателя справа, по направлению стрелки на корпусе, затвор указателя, преодолевая сопротивление пружинки, отклоняется на некоторый угол по часовой стрелке и при прохождении через указатель непрерывного потока масла остается в этом положении, немного отклоняясь от него в ту и другую сторону. Колебания затвора, отклоненного потоком масла, наблюдаются через стекло указателя. [c.69]

По виду сжигаемого топлива топлив-R / ные элементы разделяются на твердо-J- топливные (уголь, металлы), жидкостные (спирт) и газовые (водород). Топливные элементы с металлическим топливом — это давно известные гальванические элементы. [c.114]

Последний изменяет направление потока и обеспечивает постоянный входной угол жидкости в насос независимо от числа оборотов турбины. Поэтому условия обтекания входных кромок лопаток насосного колеса остаются постоянными, что дает возможность преобразовать крутящий момент, передаваемый турбиной на ведомый вал. Поскольку крутящий момент прямо пропорционален мощности и обратно пропорционален числу оборотов соответствующего вала, то при уменьшении числа оборотов или возрастании нагрузки момент на турбинном валу должен увеличиваться. Теоретически вследствие этого при заторможенном турбинном вале его крутящий момент должен быть бесконечно большим. Однако вследствие низкого к. п. д. на этом режиме (вследствие потерь на удар и потерь, обусловленных жидкостным трением) крутящий момент, естественно, не может увеличиваться до бесконечности и достигает определенной величины, во много раз кратной номинальному крутящему моменту машины. [c.15]

Из теории смазки (см. гл. 16) известно, что наиболее благоприятным условием для образования жидкостного трения является перпендикулярное направление скорости скольжения (рис. 9.8) к линии контакта ( =90°). В этом случае масло затягивается под тело А. Между трущимися телами (А ш Б) образуется непрерывный масляный слой сухое трение металлов заменяется жидкостным. При направлении скорости скольжения вдоль линии контакта (ф =0) масляный слой в контактной зоне образоваться не может здесь будет сухое и полусухое трение. Чем меньше угол ф, тем меньше возможность образования жидкостного трения. [c.218]

Как отмечалось выше, в подпятниках жидкостного трения необходимо создавать условия для образования клинового зазора. Практически это достигается, например, вьшолнением клиновых смазочных канавок в форме сегмента (рис. 16.11, в). Вторым примером подпятника с клиновым зазором является подпятник с качающимися сегментами (рис. 16.11, б). Подпятник имеет несколько сегментов, расположенных по окружности. Опорой сегмента служит сфера, смещенная с оси симметрии сегмента так, чтобы он находился в равновесии при неравномерном давлении масла в зазоре. При вращении пяты под сегмент затягивается масло и он отклоняется на некоторый угол Д, который увеличивается по мере увеличения частоты вращения. Этим достигается автоматическая регулировка клинового зазора, способствующая сохранению режима жидкостного трения. [c.344]

Сопоставляя опытные данные по истинному газосодержанию для пробковой структуры течения смеси в горизонтальной и наклонной трубах (см. рис. 56, 57 и 63), можно заметить, что угол наклона трубы практически не оказывает влияния на закономерность изменения истинного газосодержания. Исключением является лишь область отрицательных относительных скоростей, которая присуща горизонтальному течению газо-жидкостной смеси с небольшим содержанием газа (р2 [c.157]

Направление кажущейся вертикали в стационарном режиме полета по локсодромии или ортодромии не совпадает с направлением истинной вертикали, а отклоняется от этого направления на значительный угол, величину которого необходимо учитывать или автоматически компенсировать в системе коррекции гировертикали в полете. В последнем случае схема гировертикали существенно усложняется. В качестве корректирующих устройств в гироскопических вертикалях обычно применяют жидкостные маятниковые переключатели, имеющие относительно малый период собственных ко- [c.150]

Жидкостные демпферы имеют еще одну разновидность. в виде сообщающихся сосудов, соединенных капиллярной трубкой (рис. 10.26, в). Скорость перетекания жидкости v соответственно равна и = Xh, где X — постоянная, зависящая от длины и диаметра капилляра h — разность уровней, h = I Sin (г — б), (/ расстояние между сообщающимися сосудами, -ф — угол поворота подвижного элемента, е — угол поворота линии уровня жидкости в сообщающихся сосудах) [23]. [c.612]

Для определения угла развала колес передние колеса ставят в положение для движения по прямой и на гайке крепления диска колеса по установочным уровням закрепляют жидкостный прибор 3. Кромка прибора должна быть параллельна колесу. Автомобиль перекатывают на половину оборота колеса и по шкале Развал определяют угол развала колеса. [c.430]

Ло— показание жидкостного манометра до начала измерения а.— угол наклона трубки [c.170]

Твердо-жидкостная хроматография использует адсорбционные свойства твердых материалов (силикагель, алюмогель, фосфат кальция, пористое стекло, уголь и др.). Распространены варианты твердо-жидкостного метода пленочный и тонкослойный. Во втором варианте адсорбент наносится на поверхность стеклянной пластины. Слой сорбента покрывается также стеклянной пластиной, и с помощью определенных растворителей осуществляется разделение компонентов анализируемой смеси. Преимущества тонкослойной хроматографии объясняются сочетанием достоинств хроматографии на бумаге и распредели- [c.159]

В сопряжении втулка шатуна — поршневой палец происходит вращательное движение только на угол (10 15)° от вертикали за счет поворота шатуна. По данным П. П. Орлова [66], это вращательное движение в подшипнике практически не оказывает влияния на образование жидкостного трения в сопряжении. Жидкостное трение в сопряжении втулка шатуна — поршневой палец обеспечивается за счет возвратно-поступательного движения поршневого пальца, осуществляющего подсос и вытеснение жидкости в зазор между трущимися поверхностями (рис. 4.10,а). Воз-вратно-поступательное движение пальца в сопряжении возможно лишь при знакопеременных нагрузках на поршневой палец. Расчет оптимального зазора в этом сопряжении разработан П. П. Орловым и сводится к следующему. [c.203]

Для определения условий возбуждения в листах нормальных волн в зависимости от угла ввода продольных УЗК использовали осциллограф типа ЭО-58 и милливольтметр МВЛ. Угол наклона излучателя и приемника синхронно изменялся от О до 40° с точностью до 0,2°. Акустический контакт осуществлялся посредством трансформаторного масла, подававшегося под давлением в жидкостную головку. [c.155]

Червячные передачи отличаются высокими скоростями скольжения и невыгодным (для жидкостной смазки) их направлением угол г) между вектором скорости скольжения и направлением контактных линий (см. рис. 75) во многих точках зоны зацепления у передач с цилиндрическим червяком значительно меньше 90°. У передач с глобоидным червяком значения угла более выгодны. [c.264]

Глобоидные червячные передачи отличаются значительно лучшими условиями для жидкостной смазки, нежели передачи с цилиндрическим червяком. Это объясняется особенностью геометрии этих передач, в которых контакт осуществляется одновременно по двум линиям, из которых одна имеет радиальное, а другая — близкое к нему направление. Вследствие этого угол г з между вектором скорости скольжения v k и контактными линиями в одном случае равен, в другом незначительно меньше 90° (рис. 96, 6). Кроме того, у глобоидных передач червяк имеет выпуклую поверхность [c.268]

Формула (204) показывает, что угол поворота планшайбы увеличивается с течением времени и его значение зависит от режимов работы (Р, п) и эксцентриситета нагрузки. При широких направляющих угол поворота планшайбы меньше. При высоких скоростях вращения планшайбы в направляющих скольжения может возникнуть жидкостное трение, которое обеспечит длительную работу направляющих без износа. Для создания гидродинамического эффекта на направляющих станины выполняют специальные скосы, и тогда каждый сегмент направляющей состоит из горизонтального и наклонного участков [44]. Недостатком в этом случае будет всплывание планшайб, поскольку толщина масляного слоя зависит от нагрузки и частоты Вращения. [c.411]

Для более точных измерений малых величин разрежения или давления применяются жидкостные манометры с наклонной трубкой или микроманометры. Благодаря наклону трубки масштаб показаний увеличивается чем меньше угол наклона, тем больше масштаб и, следовательно, точнее замеры. [c.190]

Используя описанную модель процессов эжекции и тепломассообмена в многокомпонентном свободно истекающем струйном течении, рассчитываются расходы жидкой и газовой фаз, их компонентные составы и термогазодинамические параметры, а также находятся из распределения в струе. В качестве примера на рис. 4.13-4.17 представлены рассчитанные профили скоростей жидкой и газовой фазы, плотности газожидкостной смеси и ее температуры в струйном течении, состоящем из жидкостного потенциального ядра, истекающего со скоростью 35 м/с в неподвижный газ, и жидкостно-газового пограничного слоя. Задавались угол сужения потенциального ядра Р = 22,62°, угол расширения пограничного слоя а = 33,4°, радиус струи на выходе из поля составляет 20 мм, температура жидкостного потенциального ядра 290 К (17°С), температура окружающего струю газа 283 К (10°С). [c.128]

Угол расширения диффузора, как для односопловых, так и для многосопловых эжекторов у = 7 1° при течении через диффузор двухфазного потока, у = 2 1° при течении жидкостного потока и величина у выбираезся из табл. 9.1.1, если поток газ(юбразный. [c.228]

Гидродинамические расчеты распространены на направляющ ие скольжения. Как показали эксперименты ЭНИМС на тяжелых карусельных станках, в специальных небольших скосах направляющих (угол порядка 1 1750) создаются масляные клинья большой грузоподъемности, способные воспринять огромный вес планшайбы и изделия. Экспериментально показано образование жидкостного трения в условиях, в которых оно ранее не считалось возможным. По исследованиям ЭНИМС суппорты станков, двигающиеся со скоростью подачи, начиная со скорости 30—50 mmImuh. при обычном неблагоприятном расположении нагрузки по длине суппорта вырабатываются и самоустанавливаются под некоторым углом, обеспечивающим образование некоторой поддерживающей гидродинамической силы. [c.71]

Точность АУУ может быть повышена путем повышения точности исполнительных и индикаторных устройств, которые в рассматриваемых АУУ представляют прототипы известных или лодобных (маятниковых, шариковых, жидкостных и др.) балансировочных устройств, но используются не в качестве уравновешивающего механизма, а в качестве устройства, определяющего направление вектора прогиба и управляющего работой исполнительного устройства. При вращении неуравновешенного ротора векторы неуравновешенности и прогиба лежат на одной прямой только при отсутствии трения. При наличии трения в системе вектор прогиба отстает от вектора неуравновешенности на угол р. [c.62]

Схема соединения дана на рис. 1 угол между осями соединяемых валов обозначен а выходной вал находится в правой части схемы. Расчет выполнен при следующих допущениях все звенья, кроме выходного вала, абсо.иютно жесткие подшипники работают в режиме жидкостного трения моменты от сил инерции, величина которых обычно мала по сравнению с ветичиной передаваемого момента, не учитываются. [c.192]

При перекрестных потоках, например при движении жидкости в горизонтальном направлении и газа (пара) в вертикальном, что имеет место в тарельчатых колоннах, создаются благоприятные условия для вих-реобразований на границе раздела фаз. В этом случае результирующая сила движения действует под некоторым углом к горизонтали в направлении потока жидкости, вызывая появление значительных касательных напряжений на границе раздела фаз. Угол, под которым эта сила действует, зависит от формы и типа тарелок, от направления кинетической энергии жидкостного и газового потоков. В зависимости от этого угла энергия жидкости накладывается на поток образуемой пены или парожидкостной эмульсии так, что высота пены и парораспределение вдоль тарелки являются функцией этого угла. [c.152]

Винипласт нагревают горячим воздухом в нагревательных шкафах (печах), в жидкостных ваннах или открытым пламенем. Продолжительность нагрева виннпластовых листов перед формованием зависит от их толщины и составляет 2 мин на 1 мм при 130 °С и 1,5 мин при 140 °С. Например, винипласт толщиной 5—6 мм нагревают при 130 °С в течение 10—12 мин. При формовании изделий гнутьем винипласт нагревают в месте изгиба. Ширина зоны нагрева зависит от толщины листа н должна быть в 3—5 раз больше ее. Угол загиба должен быть тупым, а радиус закругления равным 2—3-кратной толщине листа. Для гнутья листов обечаек и царг аппаратов или воздуховодов используют деревянные или металлические оправки (болванки) соответствующей формы. [c.152]

Исключение температурных погрешностей в жидкостных манометрах достигается при использовании схем гидростатических весов. Схема так называемых кольцевых весов изображена на рис. 84. Прибор представляет собой U-образный манометр, свернутый в кольцо и снабженный призматической опорой, позволяюш,ей кольцу совершать колебания относительно центра окружности. К обеим полостям трубки, образованным перегородкой и рабочей жидкостью с помош,ью резиновых или гибких металлических трубок, подводятся давления рхира- Поддействием разности давлений Др =Pi—Рг рабочая жидкость в кольцевой трубке перемещается на некоторый угол, а кольцевая трубка поворачивается на угол ф, так как ее пра. вая сторона оказывается тяжелее левой. Состояние равновесия определяется равенством моментов где Мд — момент относительно оси вращения от силы веса жидкости, переданной на поперечную перегородку через среду, заполняющую полости, а [c.265]

Силу Т. скольжения (сх. а) определяют как Fj-=fF , где /—коэффициент трения скольжения (обычно / < /о). Величина / зависит от материала трущихся гел I и 2, смазки и других параметров. Ориентировочно для Т. без смазки стали по чугуну / = 0,10-f-0,16 для жидкостною Т. металлической пары/ = = 0,002 4-0,006, металла по пластмассе /= 0,004 4-0,008. Реакция одного тела на другое F21 равна геометрической сумме сил F и Fj. Она отююняется от составляющей F на угол трения р. Так как FJ- = F tg p, то / = tg p, откуда p = = ar tg/ Во вращательной паре (сх. б) реакция гакже отклоняется на угол р. При этом создается момент трения Гу — момент пары сил силы давления F у и реакции Fji. Т/ = Fji/i, где h — плечо и-лы F21 или радиус круга Т. (вектор F21 как бы касается условного круга радиусом /г). [c.476]

Гидродинамическая теория жидкостного трения доказывает, что масляный слой в этом случае (рис. 49,а) может воспринимать внешнюю нагрузку, так как в нем возникает гидродинамическсе давление р. Эта способность воспринимать нагрузку будет тем большей, чем выше относительная скорость скольжения, больше вязкость смазки, больше длина зазора I. На нагрузочную способность подшипника влияет также взаимное расположение двух поверхностей (угол а и минимальный зазор В подшипниках скольжения клиновой зазор получается за счёт разности в радиусах шейки вала и подшипника (рис. 49,6), поэтому здесь также создаются условия для гидродинамического трения. [c.94]

МИКРОМАНОМЕТР — манометр для измерений малых ( 10—100 мм вод. ст.) избыточных и ваку шме-трич. давлений или разности давлений. Наиболее распространены жидкостные М., к-рые конструктиЕно разделяются па а) чашечные М. с наклон-. I ной трубкой б) чашеч-ныо М. с онтич. системой в) М. компенсационные. В микроманометре о наклонной стеклянной трубкой (рис. 1) величина измеряемого давления р npgsina, гдо р — нлотность уравновешивающей жидкости, g — местное значение ускорения силы тяжести, а — угол наклона трубки к горизонтальной плоскости, п — перемещение мениска жидкости в наклонной трубке. Погрешность измерения р определяется погрешностями отсчета п по шкало, онределения р и установки угла сг. [c.231]

Движение ползуна в направлении оси ОХ осуществляется под действием силы И 1). Из нее вычитается суммарная сила трения в направляющих. Их разность Я приложена к ползуну W2 . Его выходным параметром является скорость Ух скольжения. Последняя порождает через № 28 скоростную жидкостную составляющую Ржу силы трения, а посредством з гидродинамическую подъемную силу Qv Одновременно через 1 24 формируется составляющая кпу, изменяющая силу прилипания по скорости. Появление гидроподъемной силы приводит к всплыванию ползуна 1 22 на величину Уж и его повороту, благодаря на угол Е. Возникновение последнего создает посредством преобразования 1 1б гидродинамическую силу РтЕ сопротивления скольжения ползуна № 2 , которая суммируется с составляющими силы трения. [c.277]

На эффективность жидкостно-абразивной обработки большое влияние оказьшает угол наклона струи по отношению к поверхности, материал абразива и величина зерен абразивного порошка. На фиг. 145 показана зависимость съема металла при жидкостноабразивной обработке от угла наклона струи при различной зернистости абразивного порошка. Обработка производилась карборундовым порошком с величиной зерен 18, 30, 50 и 80 мк, а также электрокорундовым порошком с величиной зерен 14 мк. При наклоне струи под 45° к поверхности во всех случаях съем металла [c.234]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...