87 — Число, размеры, форма

Холла датчик 1.164 Хонингование — Бруски режущие — Зернистость — Характеристика — Выбор 4.83, 86, 87 — Число, размеры, форма 4.83, [c.662]

Вероятность обнаружения трещин в деталях зависит от их числа, размера, формы, размещения по глубине, степени доступности данного места и т. п. Если все трещины одного типа и размещены в данной области статистически равномерно, то вероятность обнаружения есть функция показателя Р (Z) /), математического ожидания числа трещин д. и функции распределения F (/) трещин по размерам. Для вычисления вероятности обнаружить трещину размером больше / при условии, что эта трещина локализована, примем формулу Байеса, обобщенную на случай непрерывно распределенных величин. В результате получим [c.286]

Бруски режущие — Зернистость — Характеристика — Выбор 83, 86, 87 — Число, размер, форма 83, 85, 88, 90 — Притирка 89 [c.706]

Число размеров формы, поверхностей, для конкретной поверхности, есть тоже величина постоянная. [c.42]

Микроструктурный анализ позволяет определить число, размеры, форму, взаимное расположение и количественное соотношение фаз и структурных составляющих. Малые размеры переходной зоны, возникновение ступеньки на шлифе при большом различии механических свойств, различие электрохимических свойств — все это затрудняет изучение зоны соединения с помощью обычного оптического микроскопа. Несколько облегчается задача при применении для обработки соединяемых поверхностей малых скоростей шлифования, жестких алмазных кругов и теплового травления. Локальность анализа определяется разрешающей способностью оптических микроскопов, наибольшее увеличение 1500. [c.33]

В соответствии с ГОСТ 2.307-68 (СТ СЭВ 1976-79, СТ СЭВ 2180-80) перед размерным числом диаметра отверстия нанесен знак диаметра. Выносные и размерные линии со стрелками четко показывают, к какой величине относятся размерные числа. Размеры дна глухого отверстия не проставлены потому, что его форма и размеры для конструкции и исполнителя безразличны они зависят от формы заходной части сверла, режимов обработки и материала. На чертежах дно гнезда обычно изображают упрощенно, в виде конуса с углом при вершине, равным 120°, но размер не указывают. Размер диаметра гнезда должен быть согласован с диаметром штифта, который вставляется в это гнездо. [c.68]

Размеры формы и положения симметрично расположенных элементов (кроме отверстий) можно наносить только один раз без указания их числа (рис. 230). [c.138]

Из формулы (8.18) следует, что Yp безразмерный коэффициент, значения которого зависят только от формы зуба (размеры s, а ) и в том числе от формы его галтели (коэффициент К ). Форма зуба, прп [c.121]

На рис. 241 даны примеры нанесения размеров для двух деталей (рис. 241, а, б), у которых виды сверху одинаковые. Наибольшее число размеров должно быть сгруппировано на главных видах, как отражающих наиболее полно форму детали. [c.214]

Технические требования на чертеже излагают, группируя однородные и близкие по своему характеру, например размеры предельные отклонения размеров, формы взаимного расположения поверхностей, массы и т. п. Если в тексте приводится ряд цифровых величин одной размерности, единицу измерения указывают только после последнего числа, например 1,20 1,75 3,00 м. [c.35]

Если одинаковые элементы расположены на изделии равномерно, рекомендуется проставить размер ме кду двумя соседними элементами, а затем размер (промежуток) между крайними эле.ментами в виде произведения числа промежутков между элементами на размер промежутка (рис. 6.44). При нанесении большого числа размеров от общей базы (от отметки О ) проводят общую размерную линию, а размерные числа проставляют у концов выносных линий (рис. 6.45, а). Размеры диаметров цилиндрического изделия сложной формы наносят, как показано на рис. 6.45, б. [c.111]

Это можно проиллюстрировать на примере вала /, образующего со стойкой 2 вращательную пару (рис. 2.19). Если вместо простой вращательной пары (рис. 2.19, а) вал установить на двух опорах, вводя в конструкцию дополнительные элементы (рис. 2.19,6), то прогиб вала в точке С под действием силы F может быть уменьшен. Например, для вала по схеме, изображенной на рис. 2.19,в, прогиб в точке С (при а = Ь) уменьшается в 8 раз по сравнению с консольной установкой вала (рис. 2.19,а). Число избыточных локальных связей в кинематической паре, способствуя уменьшению податливости конструкции, может оказаться вредным в случае изменения температурного режима работы, при деформации стойки, при отклонениях размеров, формы и расположения поверхностей элементов кинематической пары. В статически неопределимых системах избыточные локальные связи могут вызывать дополнительные усилия и перемещения. Поэтому число избыточных локальных связей приходится уменьшать. Так, если для вала правый подшипник выполнить сферическим плавающим, то число связей будет уменьшено (рис. 2.19,в). [c.44]

Приведенная скорость И7 и пропускная способность К для данного канала могут быть вычислены предварительно по известным размерам, форме сечения и шероховатости стенок канала, что значительно облегчает решение различных практических задач (при этом следует иметь в виду, что, так как гидравлический уклон I — число безразмерное, W и К имеют соответственно те же размерности, что и и <3, т. е. измеряются в м/с и м /с). [c.257]

Для определения предела выносливости испытывают серию образцов, одинаковых по размерам, форме и обработке, в количестве о не мепее 10 штук. Первый образец нагружают так, чтобы создать в нем максимальное напряжение oj заведомо большее, чем предел выносливости образец испытывают до разрушения, которое происходит при числе циклов Ni. Второй образец испытывается при напряжении в нем oj < Oj. Очевидно, потребное для его разрушения число циклов Л а будет больше iVj. [c.583]

Приведенное выше уравнение было предложено Ньютоном для случая теплообмена в свободном потоке при условии, что а зависит только от физических свойств тела и среды. В действительности коэффициент теплоотдачи а в отличие от теплопроводности X не является величиной постоянной, а зависит от большого числа различных факторов, в том числе от формы и размеров тела, температуры и характера потока среды, омывающей поверхность тела. [c.308]

По размеру усы TFI не отличаются от усов СТН, но большинство усов TFI непрозрачно для электронов, и только немногие содержат частицы второй фазы. Основное различие состоит в том, что некоторое количество усов TFI имеет сложную, в том числе сужающуюся, форму. [c.401]

Экспериментальная проверка точности расчета форм и собственных частот с учетом сдвига и инерции поворота проводилась на двух балках, размеры которых показаны на рис. 21. Балка подвешивалась в узлах формы колебаний и возбуждалась электродинамическим вибратором, установленным вертикально над продольным ребром на верхней полке. В диапазоне от 100 до 1000 Гц находится четыре формы колебаний. Исследовалось также влияние дополнительных масс, прикрепленных к вертикальному ребру жесткости, что соответствовало увеличению погонной массы балки на 10% при сохранении площади Р. Результаты исследований приведены в табл. 2, где а — число узлов формы колебаний [c.67]

Контроль правильности размеров формы распространяется главным образом на процесс установки стержней и осуществляется в большем числе случаев при помощи шаблонов, совмещающих производственное и контрольное назначение. Различают шаблоны трех родов [c.356]

Показателем качества отливок является точность их геометрических размеров и колебания массы отливок. Производительность автоматической линии оценивается числом годных форм (а не отливок), изготовленных, залитых и выбитых в час. [c.226]

У каждой детали сложной формы обработке подвергают комплекс взаимосвязанных поверхностей. При анализе обработки данной детали различают точность выполнения размеров, формы поверхностей и взаимного их расположения. Общая (суммарная) погрешность обработки является следствием влияния ряда технологических факторов, вызывающих первичные погрешности. К их числу можно отнести погрешности, вызываемые неточной установкой обрабатываемой заготовки на станке, возникающие в результате упругих деформаций технологической системы СПИД вызываемые размерным износом режущего инструмента, настройкой станка обусловливаемые геометрическими неточностями станка или приспособления вызываемые неточностью изготовления инструмента возникающие в результате температурных деформаций отдельных звеньев технологической системы. Возникают также погрешности в результате действия [c.174]

Основные параметры режущей и калибрующей частей наружных протяжек (число зубьев, форма профиля и размеры зубьев и т. д.) определяют так же, как и для внутренних протяжек. [c.395]

Пятнистая ликвация — общая (ОПЛ) и краевая (КПЛ) — отдельные темные пятна различных размеров и форм, расположенные равномерно или ориентированные вдоль граней образца. Определяется числом, размером пятен, площадью поражений или глубиной залегания. [c.12]

Переводу формовки на механизированный поточный метод должна предшествовать жёсткая стандартизация типоразмеров опок. На каждую пару формовочных станков, находящихся в системе конвейера, рольгангов и т. п., должен приходиться один или, самое большее, два размера опок. Однако при сокращении числа размеров опок нельзя допускать, чтобы объём их использовался нерационально. В этих целях следует не только в форму, но даже и в знаки стержней основных деталей подсаживать отливки меньшего размера. Кооперирование в одной форме чугунных деталей различного наименования делается почти независимым от массивности отливок при модифицировании чугуна. [c.262]

Разработка технологического процесса штамповки на горизонтально-ковочных машинах заключается в определении вида операций, числа и форм переходов, объёма и размеров заготовки. [c.384]

Расчет конструкции методом конечных элементов начинается с разбиения ее расчетной схемы на конечные элементы, связанные в отдельных узловых точках, т. е. е ее дискретизацией. При этом процесс дискретизации включает как процесс идеализации геометрии реальной конструкции набором непересекающихся конечных элементов, так и задание информации о числе, размерах и форме конечных элементов. [c.37]

Режимом сварки называют основные характеристики сварочного процесса, обеспечивающие получение сварных швов заданных размеров, формы и качества. При ручной дуговой сварке - это диаметр электрода, сила сварочного тока, напряжение на дуге, скорость сварки, род и полярность тока. Это основные параметры режима. К числу дополнительных относят длину дуги, амплитуду, частоту и форму колебаний конца электрода. Определение режима сварки начинают с выбора диаметра электрода в зависимости от толщины свариваемого металла и вида соединения (табл. 11). При сварке угловых и тавровых соединений величина катета шва не может быть больше чем 8 мм за один проход, так как за счет силы тяжести металл стекает на полку, искажая форму шва. При этом возможно излишнее оплавление стенки, ее подрез. При необходимости [c.119]

Для выявления полной картины микроструктуры металла образец подвергают травлению, которое позволяет определить число, размеры, форму, взаимное расположение и количественное соотношение фаз и структурных составлякзщих. Перед травлением поверхность микрошлифа, подготовленно- [c.311]

Следующим этапом исследований является определение картины реальной дефектности рассматриваемой конструкции. Необходимо установить место расположения, число, размеры, форму и направления развития трещин и трещиноподобных дефектов. С этой целью применяют неразрушающие методы дефектоскопии, базирующиеся на использовании рентгеновских лучей, магнитных частиц, проникающих красителей, электросопротивления, ультразвуковой и акустической эмиссии, а также визуального наблюдения. Поскольку ни один из этих методов не способен дать исчерпывающие сведения о поврежденности сложных, например крупногабаритных сварных 14ЛИ литых конструкций, их дополняют разрушающими контрольными испытаниями. [c.285]

Теоретические указания состоят в том, что в надкритической области вблизи нр лишь эта структура оказывается устойчивой по отноигеиию к малым возмущениям трехмерные же призматические структуры оказываются неустойчивыми. Экспериментальные результаты существенно зависят от условий опыта (в том числе от формы и размеров боковых стенок сосуда) п не однозначны. Наблюдавшаяся в ряде случаев трехмерная гексагональная структура связана, по-видимому, с влиянием поверхностного натяжения на верхней свободной поверхности, и с температурной зависимостью вязкости жидкости (в изложенной теориии вязкость v рассматривалась, конечно, как постоянная). [c.317]

Общий мсталлостатический напор при вертикальной заливке (рис. 86, а) включает размер формы, необходимый для размещения либо одной крупной отливки, либо ряда мелких отливок, причем через один стояк может быть залито ограниченное число мелких отливок. Например, если разместить 100 отливок массой по 115 г в форму, которая обычно может вместить отливку массой [c.169]

В 24 приведены главнейшие понятия о гидравлическом подобии потоков и о критериях подобия вязких жидкостей. Здесь мы изложим применение этих понятий к моделированию лопастных машин. Геометрически подобными лопастными машинами называются такие, в которых все соответствующие размеры находятся в одинаковом отноилении (одинаковое число и форма лопастей, одинаковые углы наклона лопастей Pi и Рз, одинаковые условия подвода и отвода жидкости к рабочему колесу и т. д.). Из условия подобия потоков следует, что [c.253]

На величины q и влияет большое число факторов форма надреза, условия нагружения, размер образца, температура испытания, частота нагружения, размер зерна, характеристики прочности и пластичности данного металла и т. д. Поэтому указывают [2] лишь приближенные значения для некоторых групп материалов. Так, для чугуна и некоторых цветных металлов величина q близка к нулю для углеродистых сталей с временным сопротивлением до о-в= 000-7--Н1200 МН/м2 (100-,120кгс/ мм= ) величина q возрастает по мере увеличения временного сопротивления (рис. 64) [2]. [c.124]

В случае питтинговой коррозии потери массы малы и оценку коррозионных разрушений производят, определяя число, размер (площадь, например методом цветной индикации, 6.6), форму и расположение отдельных очагов коррозии. Образование питтингов вблизи держателя показывает сколонность металла к коррозии вследствие образования концентрационных элементов, а образование питтингов на всей поверхности показывает, что коррозионная среда имеет тенденцию вызывать образование питтингов. [c.130]

Ориентировочная стоимость емкостей из армированных пластиков. В табл. 13 приведены данные по стонностн емкостей из стеклопластиков. Эти цифры следует рассматривать как оценочные, так как стоимость емкостей изменяется в зависимости от их размеров, формы, сложности соединительных частей трубопроводов. Например, в соответствии с таблицей, емкость объемом 37,8 м , изготовленная либо методом намотки, либо методом контактного формования с выкладкой армирующего наполнителя вручную, может быть куплена за 4000 долларов. Однако ее цена может увеличиться до 6500 долларов при добавлении еше нескольких выходных патрубков или в случае необходимости транспортировки ее двумя частями и монтажа на месте установки. Стоимость также может быть увеличена за счет использования наклонного днища, состоящего из двух частей, которое позволяет осуществлять полное удаление кристаллов из емкости. Стоимость той же емкости объемом 37,8 м мсжет достигать 9000—14 СОО долларов при использовании ее в качестве кристаллизатора (в данном случае требуется большое число патрубков для крепления труб из тефлона и мешалка). Разумеется, это необычный случай, когда сосуд используется не по прямому назначению, и от него требуется выполнение более сложных функций. [c.352]

Изменение скорости невозмущенного потока V можно связать с ее изменением непосредственно за ветроколесом v. Для этого обратимся опять к уравнению Бернулли. Пусть необходимо выразить полученные соотношения не через V, а через Оь Значение и зависит от конструкции лопастей ветроколеса, их числа, размеров и формы. Приравняем динамическое давление невозмущенного потока динамическому давлению набегающего потока непосредственно у ветроколеса (динамическое давление равно сумме статического давления и 0,5рУ2 [c.107]

Проектирование линии следует начинать с выбора размеров форм. Размеры форм должны соответствовать ГОСТ 22096—76 (табл. 2). Анализ автоматических линий для опочной формовки, выпущенных в последнее десятилетие, показывает, что размер форм увеличивается минимальная площадь поверхности форм, изготовляемых на линиях, находится в пределах 0,8—1 м . Это позволяет на одних и тех же линиях получать мелкие и средние отливки, иметь в цехе линии одного типоразмера, при производстве мелких отливок увеличивать производительность формовочного автомата (по числу отливок) с увеличением размера формы несколько увеличивается такт автомата, но резко возрастает число отливок, получаемых в одной форме. Та же тенденция наблюдается и для линий безопочной формовки. Созданы линии для опок размером 950X700 мм. Вместе с тем с увеличением размера опок возрастает [c.205]

Формовочно-сборочно-заливочное отделение. Наибольшее количество крановых операций приходится -на рабочую смену формовки, отделки и сборки форм (1-я смена при ступепчатом режиме работы). Число крановых операций по этим процессам в сумме составляет от 16 до 24 (по крупным формам). Длительность одной операции зависит от размера формы и может быть принята согласно табл. 38. [c.28]

Возможности рентгеноструктурного анализа машиностроительных материалов не исчерпываются методами, рассмотренными в справочнике. В настоящее время разработаны методы измерения остаточных напряжений и де-формвций, числа и распределения дислокаций, размеров, формы и преимущественной ориентировки кристаллов [I, 2, 8, 9]. Некоторые данные для их применения приведены в справочнике [3], Примеры применения рентгеноструктурного анализа для контроля существующих методов упрочнения машиностроительных материалов и разработки новых методов упрочнения термомеханической обработки, обработки лучами лазера и ударными волнами) приведены в работах [5, 7]. [c.4]

Форме- и размерообразование каждой детали можно задать различными вариантами простановки размеров. На рис. 149 показаны два варианта—в обоих случаях число размеров равно четырнадцати. Всякий размер сверх этого количества был бы уже лишним. [c.210]

Одной из главных проблем проектирования фомовочных автоматов является выбор размера опоки, т. е. оптимизация многоместной формовки. Установлено, что с увеличением размера опоки выпуск полуформ за 1 ч уменьшается. Это ведет к уменьшению расхода формовочных материалов, металла, энергии, числа срабатываний механизмов и элементов схемы управления на каждую отдельную отливку или весовую единицу годного литья. Однако одновременно изменяются технологические условия эксплуатации опок и уплотнения формы, определяющие брак, изменяются условия заливки и охлаждения. Оптимальный размер формы должен определяться по себестоимости каждой группы отливок с учетом их размера и масштаба выпуска. Решение этой проблемы позволит создать научно обоснованную гамму формовочных автоматов и укажет метод выбора размера опоки для конкретных задач производства. [c.194]

Для того чтобы лучще представить, как задать информацию о числе, размерах и форме конечных элементов, а также о том, в каких случаях предпочтительнее использование регулярных или криволинейных изопараметрических конечных элементов, рассмотрим основные предпосылки формирования матриц жесткости последних. [c.41]

К объекту взаимозаменяемости предъявляются требования обеспечения взаимозаменяемости по оптимальным показателям качества (ПК), их полноте и детализации, налагаемым ограничениям. ПК является внешним выражением и выступает как мера свойства взаимозаменяемости, может служить признаком классификации изделий по степени точности. Полнота ПК характеризует уровень охвата взаимозаменяемостью функциональных параметров, допуски которых существенно влияют на функционирование объекта. Это приводит к делению объекта взаимозаменяемости на простые и сложные. В сложных, в свою очередь, по виду составляющих элементов (детали, соединения, сборочные единицы, машины) и их взаимодействию выделяют четыре вида структуры иерархическая, последовательная, параллельная, смешанная. Детализация заключается в доведении взаимозаменяемости до допусков на каждый функциональный параметр и каждый вид его отклонения (размер, форма, волнистость, шероховатость, расположение поверхностей). Соблюдение требований приводит к выявлению огромного числа взаимосвязанных параметров, допусков и их комплексов, показателей качества объекта и способствует сведенюо их в единую систему р). [c.19]

На разных стадиях шлифования характер разрушения поверхности керамики различен. Так, при черновом алмазном шлифовании преобладает хрупкое разрушение. Наблюдаются два вида такого разрушения первый — это раскалывание в результате прижимающего усилия абразивного инструмента, второй — это отрыв (выкрашивание) отдельных кристаллов (зерен) от связ1ующей фазы под действием тангенциальных сил, возникающих при относительном передвижении керамики и абразива. Под действием этих сил происходит частичное истирание алмаза и возможен скол или затупление его углов или граней. После черновой обработки на поверхности остаются дефекты (царапины, сколы), число которых зависит от размера, формы и свойств алмазного зерна. [c.93]

Особенности производства керамических материалов сильнее отражаются на окончательных свойствах продукции, чем особенности процессов производства металлических материалов. Массивные керамические конструкции в классическом варианте изготавливают из порошков. Можно проследить связь свойств со многими факторами размерами, формой, чистотой и плотностью порошков, присутствием вторых фаз и их распределением, размерами зерен и состоянием их границ, стабильностью микроструктуры, природой и критическими размерами трещин. Как один из примеров объемная плотность представляет собой основной фактор из числа факторов, определяющих прочность соединения SijN4 сопротивление изгибу возрастает линейно с увеличением плотности [39]. [c.314]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...